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=474.15N
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk
=1.3×474.15 =616.395N
(5)V：立柱所受剪力设计值组合： 采用Vw+0.5VE组合： V=Vw+0.5VE
=7112.25+0.5×616.395 =7420.448N (6)立柱剪应力校核：
τmax：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)；
Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； τmax=VSx/Ixt
=7420.448×28493/3000010/6 =11.746MPa
11.746MPa≤90MPa 立柱抗剪强度满足要求!
2.3. 幕墙横梁计算
基本参数：
1：计算点标高：18.2m； 2：横梁跨度：B=3440mm； 3：横梁上分格高：700mm； 横梁下分格高：700mm； 4：横梁计算间距：H=700mm； 5：力学模型：梯形荷载简支梁； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：横梁材质：6063A-T5，断热型材；
因为B>H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
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2.3.1. 横梁型材选材计算
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按梯形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； H：幕墙横梁计算间距(mm)； qwk=wkH
=0.001×700 =0.7N/mm
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.5qwk =1.5×0.7 =1.05N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按梯形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A …… 5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.04×0.0004 =0.00008MPa
qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； H：幕墙横梁计算间距(mm)； qEk=qEAkH
=0.00008×700 =0.056N/mm
qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk
=1.3×0.056
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=0.073N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE组合设计值： ……5.4.1[JGJ102-2003] q=qw+0.5qE
=1.05+0.5×0.073 =1.086N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] qk=qwk
=0.7N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按梯形分布)： My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)； Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)； ME：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)； B：横梁跨度(mm)；
H：幕墙横梁计算间距(mm)；
采用Sw+0.5SE组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] Mw=qwB2(3-(H/B)2)/24 ME=qEB2(3-(H/B)2)/24 My=Mw+0.5ME
=qB2(3-(H/B)2)/24
=1.086×34402×(3-(700/3440)2)/24 =1584238.7N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)： Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
H1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；
Gk=0.0004×H1 =0.0004×700 =0.28N/mm
G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)； G=1.3Gk =1.3×0.28 =0.364N/mm
Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)； B：横梁跨度(mm)； Mx=GB2/8
=0.364×34402/8 =538428.8N·mm
2.3.2. 确定材料的截面参数
(1)横梁抵抗矩预选：
Wnx：绕X方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Wny：绕Y方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩(N·mm)；
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My：风荷载及地震作用弯矩组合值(N·mm)； γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00； fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063A-T5，断热型材取135； 按下面公式计算： Wnx=Mx/γxfa
=538428.8/1.00/135 =3988.361mm3 Wny=My/γyfa
=1584238.7/1.00/135 =11735.101mm3 (2)横梁惯性矩预选：
df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； B：横梁跨度(mm)；
不同的幕墙规范对横梁的挠度限值要求与立柱是相同的，悬臂构件跨度按其挑出长度2倍取值； 此外：
GB/T 21086-2007旳5.1.9要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；
JGJ336-2016中第7.1.7则要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/250，且无绝对挠度要求；
按不同规范中对相同事物的规定，应以最新规定为准的原则：理论上无论是哪种幕墙，其龙骨挠度限值均应以最新的JGJ336-2016的要求（与待颁布的新JGJ133及新102规范要求是相同的）来执行；
结合本工程的实际情况，按JGJ336-2016取： 本工程的挠度限值取值为： df1,lim=B/180=19.111mm df2,lim=B/250=13.76mm
qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对6063A-T5，断热型材取70000MPa； Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)； B：横梁跨度(mm)；
df1,lim=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIymin
……(受风荷载与地震作用的挠度计算) Iymin=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edf1,lim
=0.7×34404(25/8-5(700/2/3440)2+2(700/2/3440)4)/240/70000/19.111 =938352.39mm4
Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；
df2,lim=5GkB4/384EIxmin ……(自重作用下产生的挠度计算)
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Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim
=5×0.28×34404/384/70000/13.76 =530046.667mm4
2.3.3. 选用横梁型材的截面特性
按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：B铝合金横梁 型材抗弯强度设计值：135MPa 型材抗剪强度设计值：75MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=538850mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=1445550mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=16421mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=16742mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=25370mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=24914mm3 型材净截面面积：An=1203.313mm2 型材线密度：γg=0.032489N/mm
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=2.5mm 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=5mm
型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=10501mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=19227mm3 塑性发展系数：γx=γy=1.00
2.3.4. 幕墙横梁的抗弯强度计算
按横梁强度计算公式，应满足：
Mx/γxWnx+My/γyWny≤fa ……6.2.4[JGJ102-2003] 上式中：
Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；
My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；
Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)； γx、γy：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00；
fa：型材的抗弯强度设计值，取135MPa。 采用SG+Sw+0.5SE组合，则：
Mx/γxWnx+My/γyWny=538428.8/1.00/16421+1584238.7/1.00/24914 =96.377MPa≤135MPa
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