储层测井精细解释研
究
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5 储层测井精细解释方法研究
工区三叠系克拉玛依组和百口泉组碎屑岩储层岩性复杂、且具有中-低孔、低渗和中低电阻率及地层水性质多变的特征，采用常规的测井解释方法和程序难以取得理想的地质效果，为此需要探索适用于工区实际储层情况的测井精细解释方法与技术。
5.1 测井曲线的平滑和井眼影响校正处理
测井资料的精细处理解释，一是要求原始资料质量可靠，二是对储层有比较正确的认识，即解释模型要正确合理。当原始测井曲线存在某种质量问题时，需要进行一些必要的校正处理。
5.1.1 测井曲线的平滑滤波处理
常规测井曲线，例如GR、AC和DEN曲线等或数字化后的测井曲线数据，常出现许多与地层性质无关的统计起伏变化或毛刺干扰等无用信息。在测井资料预处理中，必须设法把这些干扰滤掉，只保留曲线上反映地层特性的有用成分，为此可用滑动平均数字滤波法来解决这个问题。在平滑滤波中采用深度域上的滤波，即将测井曲线作抛物线最佳数值拟合，求出其滑动均值替代原测井值，取其趋势、去其剩差。根据测井曲线上的毛刺干扰情况，可采用最小二乘滑动平均法和加权滑动平均法。
工区有多种系列的测井资料，其中部分探井的AC曲线等存在明显的与地层性质无关的毛刺干扰等无用信息，例如Wu8井、Wu9井、Wu16井、Wu26井、Wu27井、Wj320井、Wj321井、Wj322井、Wj323井的AC测井曲线。研究发现，采用五点二次函数平滑效果较好，其平滑滤波公式分别为：
Yi?1[17yi?12(yi?1?yi?1)?3(yi?2?yi?2)] (5-1-1) 35式中：yi、Yi分别为平滑前、平滑后测井曲线上第i点的采样值，yi?1、yi?1、
yi?2、yi?2为平滑前测井曲线上第i-1点、第i+1点、第i-2点、第i+2点的采样值。
5.1.2 测井曲线的井眼影响校正处理
井眼环境影响校正主要是消除由于大井眼(井眼垮塌或崩落等)对测井曲线的影响，例如井径扩大使地层密度测井值明显降低、声波时差测井值和中子测井值增高、深中浅电阻率测井曲线值降低等。
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(1) GR测井曲线的井眼扩大校正处理
通常，泥浆的放射性不同于地层的放射性，而且泥浆又会吸收来自地层的γ射线。因此，井内泥浆会对测量的GR读数产生影响：泥浆与地层的放射性差别越大，泥浆的密度越大，则泥浆的影响就越明显。井径变化相当于井内径向泥浆层厚度的变化，故井径变化对GR读数有重要的影响。一般来说，泥浆的放射性较地层的放射性低，因而随着井径和泥浆比重的增大，GR测井值显著降低。其校正方法如下：
GRc=A×GR?e
0.026?B??m(CAL?di) ?0.3958 （5-1-2）
式中：GR、GRc分别为校正前、后的自然伽玛测井值；?m为井内泥浆密度（g/cm3）；CAL、di为井径和仪器外径(cm)；A、B分别为与仪器外径和仪器在井内居中或偏心有关的系数，见表5-1-1。
表5-1-1 A、B系数随GR仪器外径变化情况 di(cm) A B 4.29 5.08 5.08 0.95 9.21 1.0 9.84 1.05 B=1（仪器居中） B=0.697（仪器偏心） (2) AC(Δt)测井曲线井眼扩大校正处理
就中子、密度与声波孔隙度测井而言，声波测井曲线受井眼影响较小，但当井眼垮塌严重或井壁不规则时，Δt值明显增大（如图5-1-1所示）。校正方法为：先按式(5-1-3)计算出解释层段的声波时差上限值Δtmax，然后逐点检验声波时差值，若实测Δt≤Δtmax时，则仍取Δt；若Δt≥Δtmax且井径与钻头直径之差(CAL-BITS)大于某一界限值?CAL(常取2?或扩径率大于15%)时，可以认为由于井壁垮塌导致声波时差值比Δtmax还大，此时令Δt=Δtmax作为该地层的声波时差近似值。这种近似校正的效果与参数Δtsh、Δtp 的选取有重要的关系，故应根据地质及井眼情况，合理地选择这两个参数。
Δtmax=VshΔtsh+(1-Vsh)Δtp （5-1-3）
式中 Δtsh、Δtp为井壁未垮塌处泥质与纯地层的最大声波时差值）
(3) CNL测井曲线井眼扩大校正处理
补偿中子测井曲线在井眼不规则的井段必须作校正，其井眼校正方法见表5-1-2。
表5-1-2 补偿中子测井曲线井眼影响校正公式 CAL (in) CAL>14 12.25
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