φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A珍
A.0.6取值;
λ——长细比, λ=l0/I ； l0——计算长度（mm），应按本规范式第5.2.8条的规定计算; i——截面回转半径，可按本规范附录B表B.0.1采用; A——立杆截面面积（mm2），可按本规范附录B表B.0.1采用; Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），可按本规范
式（5.2.9）计算；
f——钢材的抗压强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6 用 。
5．2．7 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4ΣNQk （5.3.2－1） 组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×1.4ΣNQk （5.3.2－2）
式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；
ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
5．2．8 立杆计算长度l0应按下式计算： l0=kμh （5.2.8） 式中： k——计算长度附加系数，其值取1.155，当验算立杆允许长细比时，取k=1；
μ——考虑单、双脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.2.8采用；
h——步距。
表5.2.8 单、双排脚手架立杆的计算长度系数μ
5．2．9 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按下式计算： Mw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωklah2/10 （5.2.9） 式中：Mwk——风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）； ww——风荷载标准值（kN/m2），应按本规范式（4.2.5）式计算；
la——立杆纵距（m）。
5．2．10 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；
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2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
5．2．11 单、双排脚手架的可搭设高度[H]应按下列公式计算，并应取较小值：
1 不组合风荷载时
?Af?(1.2NG2k?1.4?NQk) （5.2.11-1） [H]?1.2gk2 组合风荷载时：
M?Af?[1.2NG2k?0.9?1.4(?NQk?wk?A)]W[H]? （5.2.11-2）
1.2gk式中：[H]——脚手架允许搭设高度（m）；
gk——立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A.0.1采用。
5．3．12 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：
N??l?0.85f （5.2.12-1）
Ac稳定：
Nl?0.85f?A（5.2.12-2）
Nl?Nlw?N0
（5.2.12-3）
式中：σ——连墙件应力值（N/mm2）； Ac——连墙件的净截面面积（mm2） A——连墙件的毛截面面积（mm2） Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.2.13条
的规定计算；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取2Kn，
双排架取3kN）
φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表
A.1.6取值。
f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.0.6采用。
5．2．13 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：
Nlw?1.4?wk?Aw （5.2.13）
式中：Aw——单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。
5．2．14 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算： Ni≤Nv （5.2.14）
式中：Nw连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设计
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值，应根据相应规范规定计算。
5．2．15 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
Nl≤Rc （5.2.15）
式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
5．3 满堂脚手架计算
5．3．1 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按本规范式（5．2．7-1）、式（5．2．7-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值∑NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。
5．3．3 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；
2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；
3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.
5．3．4 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算: l0?k?h (5．3．4)
式中:——满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表5．3．4采用；
——步距；
μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算长度系数，应按本规
范附录C表C-1采用。
表5．3．4 满堂脚手架立杆计算长度附加系数 高度H（m） H≤20 20＜H≤30 30＜H≤36 1.155 1.191 1.204 注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 5．3．5 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第5．2．1~第5．2．5条的规定。
5．3．6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5×1.5m，架体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规范第5．2．6~第5．2．10条双排脚手架的规定进行计算。
5．4 满堂支撑架计算
5．4．1 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时
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N=1.2∑NGk+1.4ΣNQk （5.4.4－1） 组合风荷载时
N=1.2∑NGk+0.9×1.4ΣNQk （5.4.4－2）
式中：∑NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）；
ΣNQk——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）。
5．4．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；
2 应符合本规范第5．3．3条第2款、第3 款的规定。
5．4．6 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0?k?1(h?2a) (5．4．6-1) 非顶部立杆段： l0?k?2h (5．4．6-2) ——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表5．4．6采用； ——步距；
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m。
当0.2m＜a＜0.5m时，承载力可按线性插入值；
μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单什计算长度系数，普
通型构造应按本规范附录C表C-2、表C-4采用；加强型构造应按本规范附录C表C-3、表C-5采用。
表5．3．4 满堂支撑架立杆计算长度附加系数 高度H（m） H≤8 8＜H≤10 10＜H≤20 20＜H≤30 1.155 1.185 1.217 1.291 注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 5．4．7 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C表C-2~表C-5采用时，应符合下列规定：
1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；
2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应7.5Kn/m2； 3 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。
5．5 脚手架地基承载力计算
5．5．1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： pk=Nk/A≤fg （5.5.1）
式中：pk——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
2
A——基础底面面积（m）；
fg——地基承载力特征值（kPa），应按本规范公式5.5.2条规定采用。 5．5．2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1 当为天然地基时，应按地质勘探报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；
2 由载荷试验或工程经验确定。
5．5．3 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构进
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式中:
行承载力验算，当不能满足承载力要求时应采取可靠的加固措施。
5．6 型钢悬挑脚手架计算
5．6．1 当采用型钢悬挑梁作为脚手架的支承结构时，应进行下列计算： 1 型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度； 2 型钢悬挑梁锚固件及其锚固连接的强度； 3 型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。
5．6．2 悬挑脚手架作用于型钢悬挑梁上的立杆的轴向力设计值，应根据悬挑脚手架分段搭设高度按本规范式（5.2.7－1）、式（5.2.7－2）分别计算，并应取较大者。
5．6．3 型号钢悬挑梁的抗弯强度应按下式计算：
M??max?f （5.6.3）
Wn式中：σ——型钢悬挑梁应力值；
Mmax——型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值； Wn——型钢悬挑梁净截面模量； f——钢材的抗压强度设计值。
5．6．4 型号钢悬挑梁的整体稳定应按下式计算：
Mmax?f （5.6.3） ?nW式中：φ——型钢悬挑梁的整体稳定性系数，应按现行国家标准《钢
结构设计规范》GB50017的规定采用；
W——型钢悬挑梁毛截面模量。
5．6．5 型号钢悬挑梁的挠度（图5.6.5）应符合下式规定：
????? （5.6.3）
式中：[υ]——型钢悬挑梁挠度允许值,应按本规范表5.1.8取值； υ——型钢悬挑梁最大挠度。
N N q Lc3 L Lc1 Lc
图5.6.5 悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图
N—悬挑脚手架立杆的轴向力设计值；lc—型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离；lc1—型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc2--脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc3--脚手架内
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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011
