tf???tr????t=
130170=0.78 代入式（4-4） A=d?+2??et(1-fr)
=518?0.69+2?0.69?7(1-0.78) = 359.5 mm2
b. 有效补强范围内的补强面积： ①有效补强范围
有效宽度： B=2d=2?518=1036 mm 外伸高度：h1=d?nt =518?8=64.4 mm 内伸高度：h2= 0 mm
②壳体多余截面积
A1=(B-d)( ?e-?)-2?et( ?e-?)(1-fr) （4-5） 代入式（4-5）
A1=(1036-518)(7-0.69)-2?7(7-0.69)(1-0.78) = 1211.2 mm2 ③接管多余截面积
A2=2h1(?et-?t) fr +2h2(?et-C2) fr （4-6） 接管计算厚度?t=??pcdi0.11?5142[?]t??p= c2?130?1?0.11=0.22 式中 di：接管内直径 mm di=530-16=514 mm
代入式（4-6） A2=2h1(?et-?t) fr +2h2(?et-C2) fr =2?64.4(7-0.22)0.78=681 mm2
④焊缝金属截面积 A3=6?6=36 mm2
A1+A2+A3>A 满足不另行补强条件，所以不需补强。 其它开孔直径比人孔直径要小，故不需再进行开孔计算
（如计算结果需要补强，还需对其他接管进行补强计算） 4)筒体的稳定性校核
10
mm
因圆筒不受外压，所以此处不必对圆筒的周向稳定进行校核。如筒体工作压力为真空，筒体的轴向稳定性校核参照第九章第六节（p242-244）。 5)裙座的轴向稳定性校核
裙座的轴向稳定性校核：参照《化工设备机械基础》p442图17-21确定裙座各项尺寸，查取相关许用应力。根据《化工设备机械基础》p242进行裙座的轴向稳定性校核。 6）座圈的压应力校核
m封头=120?2=240 kg（p197） m筒体=267?26.5=240 kg（p195） m塔盘=n(Aa+Af+Ai)ρ= 6995.4 kg
m水=v筒?26.2?ρ水+ v封?2?ρ水=2.545?26.2?1000+0.826?2?1000 =68331 kg（p195、197） Q设备= m封头+ m筒体+ m塔盘=88445 N Q附件= 10%Q设备=8844.5 N Q水= m水g=68331?9.81=670327 N A= π(1.8162-1.82)/4=0.034 m2
Q=Q设备?Q附件?Q水AA=22.6 MPa < [?]t
校核合格
7) 水压试验应力校核
水压试验压力PT
PT??1.25P[?][?]t （3-7） 卧置水压试验压力：PT?PT?+ ?h
水压试验压力下的应力校核：
?T[Di??e]T?P2??0.9??S e
式中 ?： 焊接接头系数
11
3-8） （?e： 塔体有效厚度
?S： 塔体材料的屈服极限
PT： 水压试验压力
?T： 圆筒水压试验压力下的应力
[?]：试验温度下材料的许用应力
[?]t：设计温度下材料的许用应力 Di： 圆筒内直径 代入数据到式（3-8）
?T?PT[Di??e]= ?0.9??S
2?e满足水压试验压力下的应力校核条件。
五. 设计小结
12
（约300字左右）
六. 参考文献
[1] 董大勤.化工设备机械基础[M]. 北京：化学工业出版社，2003. [2] 全国化工设备技术中心站.《化工设备图样技术要求》2000版[S]． [3] GB150-1998.钢制压力容器[S]．
[4] 郑晓梅.化工工程制图 化工制图[M]．北京：化学工业出版社，2002.
[5] JB/T4710-2005.钢制塔式容器[S]．
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塔设备计算实例
