薀连续梁桥地震内力计算过程(板式橡胶支座)
莈一、桥梁基本概况：
肆（1）跨径布置：4*25m连续T梁桥；
膆（2）桥面宽度：8m；
羂（3）支承体系：全部采用板式橡胶支座；
肁（4）桥面铺装：C40防水混凝土，铺装厚度为10cm；
袆（5）材料：主梁为C50混凝土（弹模3.45*104MPa，密度26kN/m3），盖
梁、墩柱、栏杆均为C30混凝土；
羃（6）地震设防：场地地震动加速度峰值为0.1g，地震动反应特征周期为0.4s，
抗震设防类别为B类，抗震设防烈度为7度，场地条件为Ⅲ类。
肁总体布置图见图1。
蒀
薆图1 桥梁总体布置图
肅二、结构尺寸：
莃上部结构：主梁梁高1.8m，各墩顶均设置一道横隔板，其厚度为1m，具体
尺寸参见图2 。
羀80080×204550×2080×201517200253250×202004002514845180
芇图
2上部结构标准断面具体尺寸图（单位：cm）
膆三、桥墩地震内力计算过程（不考虑地基变形）：
薁柔性墩
荿下部结构：采用独柱式桥墩，墩高7.5m，桥墩直径2m。基础为钻孔灌注
桩，双排，每排2根。每个墩顶设置一个规格400×800×107mm的板式橡胶支座，桥台处横桥向设置两个板式橡胶支座；
肇（1）顺桥向地震内力的计算：
羃由于该结构全联采用板式橡胶支座，因此其顺桥向地震内力可参考《细则》中第6.7.4
条之规定进行计算。（本算例以2号墩地震内力为例）
袄①基本参数计算
蝿一联上部结构的总重力：
螈Gsp?26kN/m3?100m?4.47m2?5?1m?3.71m2?0.1m?8m?100m?14184.4kN单墩墩身重力：Gp?25?7.5?3.14?12?588.75kN
支座的抗推刚度：k2s??羅GdAr1200kN/m2?0.8m?0.4m???3588.79kN/m
0.107m?t
羂2号墩抗推刚度：k2p3EI?3?H3?3.0?10N/mm?7.5342?D464?1.7?105kN/m
芈②确定Sh1
薈 结构的自振周期T1：T1?2??1
?1?g?2肆GtpK1??K1?K2?Gsp?GtpK1?(K1?K2)Gsp2GspGtp???2?4GtpGspK1K2?12
羈Gtp?3?Gcp??Gp??3??0?0.21?588.75??370.91kN
蝿K1?7?k2s?7?3588.79?2.51?104kN/m
膆K2?3?k2p?3?1.7?105?5.1?105kN/m
蚁故而，?12?16.76，T1?2?16.76?1.53s
莀根据已知条件，可确定反应谱特征周期为Tg=0.55s，结构的自振周期为
T=1.53s，显然T>Tg，因此，水平加速度反应谱Sh1的取值应根据下式计算：
芈Sh1?Smax?2.25CiCsCdA?TgT??2.25?0.43?1.3?1?0.1g??0.551.53??0.045g
袆③上部结构对2号墩顶板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力：
螂Eihs?kitp?ki?1nSh1Gsp/g （i=2）
itp
葿第2号墩组合抗推刚度：
蚈E2hs?k2tp3?k2tp?0.045?14184.4/g?213.77kN
莂④墩身水平地震力：
袄?2?2? X?2X?XX?X?1墩身重力换算系数??0.16?1f11?f?fff222??
袁由于不考虑地基变形，即Xf?0，Xf12可根据静力挠度曲线求得：悬臂梁的
静力挠度曲线为：y?x?x2?x?3l?5l3?，当x?l2时，y?l???；x?l时，
6EI48EI???2?l35y?l???。由此可知，X1?y?l2?y?l??。因此??0.21
f3EI162
肇Gtp2??Gp?0.21?588.75?123.64kN
膃Ehp?Sh1Gtp2/g?0.045g?123.64/g?5.56kN
蚁⑤2号桥墩设计地震内力为：
羀E2p?E2hs?Ehp?213.77?5.56?219.33kN
蒆（2）横桥向地震内力的计算：
袃本算例横桥向地震内力可按照下式计算：（第6.7.2条）
蚂Eihp?Sh1?1X1iGi/g
肈①基本参数计算：
羆一联上部结构的总重力：
薄Gsp?26kN/m3??25m?4.47m2?1m?3.71m2?0.1m?8m?25m??3521.96kN
螄2号墩抗推刚度：k2p3EI?3?H3?3.0?10N/mm?7.5342?D464?1.7?105kN/m
蒀单墩墩身重力：Gp?25?7.5?3.14?1?588.75kN
2
连续梁桥地震内力计算过程（板式橡胶支座）参考资料
