第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥
1.1 结构设计简述
本桥为27+27+现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度 -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度；支点范围腹板厚度，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图所示。
图11.1.1 箱梁构造图
图11.1.2 箱梁断面图
纵向预应力采用φ高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度
fpk=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
图11.1.3 中支点断面钢束布置图
主要断面预应力钢束数量如下表
截面位置 钢绞线（φ）束数 边跨跨中 36 中支点 36 中跨跨中 36
墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2 主要材料
1.2.1 主要材料类型
(1) 混凝土：主梁采用C50砼； (2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；
(3) 预应力体系：采用φ高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度
fpk=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、夹具和连接
器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2 主要材料用量指标
本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标
材料 混凝土（C50） 预应力钢绞线 普通钢筋 单位 m3 t t
全桥用量 用量 单位 m3/m2 kg/m2 kg/m2 用量指标 用量指标 1.3 结构计算分析
1.3.1 计算模型
结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图
有效分布宽度Iyy系数10.90.80.70.60.50272.255.49.0612.916.819.523.230.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图
1.3.2 支座反力计算
本桥各桥墩均设三支座。经计算，本桥各墩处的反力见表11.3.2-1，支座布置如图示。
图11.3.2-1 支座位置示意图
表11.3.2-1 支座反力一览表(反力单位：kN)
位置 端支点 (89#墩) 中支点 (90#墩) 中支点 (91#墩) 中支点 (92#墩) 沉降 (最大) 966 2905 2992 1052 沉降 (最小) -966 -2905 -2992 -1052 梯度 升温 667 -673 -681 687 梯度 降温 -333 337 340 -344 活载 (最大) 2678 3860 3814 2661 活载 (最小) -244 -406 -455 -266 钢束 二次 635 4 4 533 恒载 8842 24697 24337 8852 组合 最大 13462 31381 31386 13458 组合 最小 7608 20295 20111 7396 注：(1) 汽车荷载效应中已包含冲击力；
(2) “组合”项为标准值的组合结果； (3) 表中数据为每个墩位处合计支座反力。
1.3.3 主梁持久状况承载能力极限状态验算
本桥按承载能力极限状态组合的弯矩和剪力包络图及对应的抗力分别如图11.3.3-1～2所示。图中单位为与kN。
图11.3.3-1 承载能力组合弯矩包络图及对应抗力图(单位：
图11.3.3-2 承载能力组合剪力包络图及对应抗力图(单位：kN)
本桥按承载能力组合的正、负弯矩最大值分别为100,和-86,；最大、最小剪力分别为22,074kN 和-21,959kN。
根据以上图形可以看出，主梁各截面的正截面抗弯验算、斜截面抗剪验算均满足规范要求。
1.3.4 主梁持久状况正常使用极限状态验算
(1) 正截面抗裂验算
本桥按A类构件进行正截面抗裂验算时，在作用短期效应组合和长期效应组合下的正截面拉应力包络图如图11.3.4-1～4所示，图中应力单位为MPa，以拉应力为正。
由图11.3.4-1～4可见，在短期效应作用下，主梁上缘在中支点及跨中截面出现拉应力且在中间支座处有最大值，主梁下缘在中支座附近截面亦出现拉应力达，均超过规范*ftk 。在按长期效应组合时，主梁上缘在中间支点及跨中截面处出现拉应力，且在中间支座处有最大值，不满足规范要求（长期效应组合不允许出现拉应力）；主梁下缘未出现拉应力。可见，主梁在中间支座和跨中截面不满足规范对于A类预应力构件的正截面抗裂要求。
midas 连续梁计算书
