超高层结构抗震设计中若干问题的探讨
赵楠(北京三磊建筑设计有限公司，北京，100048)
[摘 要] 针对超高层结构抗震设计实践，对振型谱的应用、抗震设防分类、弹塑性位移角统计方法、过渡区的设置原则、特征周期的取值方法及最小剪重比调整方法等设计关键环节进行了探讨，归纳总结了超高层结构设计专项审查中针对这些问题的解决思路。 [关键词] 超高层结构；振型谱；弹塑性；过渡区；特征周期；剪重比 中图分类号: TU973 .31 文献标志码:A
Exploration of some questions on seismic design of super high-rise structure
Zhao Nan(Beijing Sunlay LTD, Beijing 100048,China)
Abstract: To aim at practice on seismic design of super high-rise structure, we have made exploration for the key links of the design such as the application of vibration spectrum, the classification of seismic fortification, statistical method of elastic-plastic displacement angle, setting principle of transition region, the method of obtaining numerical values for characteristic period, adjusting measure of minimum shear-weight ratio and so on, have summarized solution for these questions in special review on design of super high-rise structure. Keywords: super high-rise structure; vibration spectrum; elastic-plastic; transition region; characteristic period; shear-weight ratio
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0 引言
近年来，随着结构材料及设计方法的不断进步，我国的超高层建筑发展十分迅速，建筑高度被不断刷新。由于超高层项目的特殊性，抗震设计应采取更为严格的技术措施以保证安全。当前我国的高层建筑抗震设计规范、规程较为完善，但其有一定的适用范围，主要是针对常规结构，然而对于超出规范、规程适用范围的超高层建筑结构，对其进行抗震分析时有哪些特殊规定是设计人员普遍关心的问题。
本文结合超高层结构设计实践，归纳总结了超高层抗震审查过程中专家意见及建议，尤其是设计人员易混淆的结构设计概念，对超高层抗震分析的若干关键问题进行探讨[1~3]。
1 地震安全性评价报告中振型谱的应用
地震安全性评价是根据对建设工程场址和场址周围地震安全性评价的地震与地震地质环境的调查，场地地震工程地质条件勘测，通过地震地质、地球物理、地震工程等多学科资料的综合评价和分析计算，按照工程类型、性质、重要性，科学合理地给出与工程抗震设防要求相应的地震动参数，以及场址的地震地质灾害预测结果。地震安全性评价工作的主要内容包括：工程场地和场地周围区域的地震活动环境评价、地震地质环境评价、断裂活动性鉴定、地震危险性分析、设计地震动参数确定、地震地质灾害评价等。
根据国务院令第323号需对国家及地方的重大工程等进行地震安全性评价。通常情况下，超高层属于超限结构，均需在初步设计前进行场地的地震安全性评价。有关部门依据《工程场地地震安全性评价》GB17741-2005的要求向设计单位提供地震安全性评价报告。其中较为重要的是场地的振型谱即“安评谱”及设计地震动参数。设计地震动参数形式如表1所示。
表1 安评谱地震动参数样式
Table1 Seismic safety evaluation report of ground motion parameters 地震烈度 多遇地震 设计地震 罕遇地震 超越概率 63% 10% 2% Tg/s 0.38 0.35 0.40 Amax/cm/s 47 131 205 2αmax 0.125 0.401 0.627 安评谱的正确使用是准确进行地震作用内力标准值确定的前提，而设计人员常常只重视设计地震动参数列表而忽视报告中提供的安评谱曲线。设计实践中常常应用安评谱的设计地震动参数对规范谱进行调整后输入计算程序确定地震内力，这种做法是不妥的。如图1所示曲线，使用安评报告设计地震动参数调整规范谱计算时，会提高结构承担的地震作用，尤其超高层结构的自振周期较长，从图1可以看出，高周期段地震影响系数的相对差异更为明显。假定结构自振周期为5s时，地震影响系数见表2所示。规范谱调整后的地震影响参数较之安评谱提高了约27%，相应计算的地震作用也将提高。
表2 地震动参数对比
Table2 Ground motion parameters contrast 参数 地震影响参数 相对比例 规范谱 0.014 100% 规范谱+安评参数 0.022 157% 安评谱 0.0173 124%
图1 振型谱对比曲线
Fig.1 The modal spectral contrast curve
2 结构单元划分的一个重要影响因素
结构缝（伸缩缝、沉降缝、防震缝）的设置，应根据建筑结构平面和竖向布置的情况、地基情况、基础类型、结构刚度及抗震要求和荷载作用的差异等条件综合考虑，通常情况下，应调整建筑平面尺寸和结构布置，采取必要的构造和施工措施，能不设缝就不设缝，能少设缝就少设缝。
设计实践中，超高层建筑与裙房间通常形成一个整体，以提高结构的整体刚度，对结构的抗扭刚度、位移角等均会产生有利影响。但同时，有一个重要的影响因素易被忽略，即结构单元内经常使用人数。根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008中6.0.11条文规定，高层建筑中，当结构单元内经常使用人数超过8000人时，抗震设防类别宜划为重点设防类。超高层建筑因其结构的重要性，宜偏严控制。所以当主楼与大面积裙房相连，且主楼高度较高，主要使用功能为住宅时，结构单元内经常使用人数容易突破8000人。因此建议设计人员在主裙间是否设缝问题的讨论上，应该对这个重要因素加以重视。 3 筒体结构中框架部分承担的地震剪力比例
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010中9.1.11条文规定，筒体结构中框架部分分配的楼层地震建立标准值的最大值不宜小于结构底部总地震剪力标准值的10%。当不满足时，规范也提供了一个调
整方法：各层框架部分承担的地震剪力标准值应增大到结构底部总地震剪力标准值的15%；与此同时，各层核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以增大系数1.1，但可不大于结构底部总地震剪力标准值，墙体的抗震构造措施应按抗震等级提高一级后采用，已为特一级的可不再提高。有加强层时，框架部分剪力的统计不包括加强层及其上、下层。
规范的这款条文体现了抗震多道防线的设计理念，即框架作为第二道设防防线相对于第一道防线的核心筒不能太弱。如果框架部分太弱，则需对第一道防线加以更为严格的措施要求。
规范提供了各层框架部分地震剪力标准值最大值小于总剪力标准值10%时的应对措施，在一般高层建筑设计中是适用的，但在超高层设计实践中，由于地震作用程度较高，核心筒大面积开裂刚度下降时，框架部分会承担过大的地震作用，可能会出现不可预见的重大损失。因此在多项工程的超限审查过程中，均要求筒体结构中各层框架部分的最大地震剪力标准值必须满足底部总地震剪力标准值的10%。若在某些特殊情况下，确不能满足时，框架的承担比例可略小于10%，且必须针对不同的结构构件提出较高的性能目标，不能简单的按照规范条文执行。 4 弹塑性位移角的统计方法
超高层建筑结构设计过程的一个重点环节就是分析结构在罕遇地震作用下的弹塑性位移角，体现了三阶段水准设计的精神。
影响弹塑性位移角计算结果的因素很多，现阶段，其计算值的离散性与承载力计算的离散性相比较大。多遇地震设计中，考虑到小震弹性时程分析的波形样本数量较少，而且计算的位移多数明显小于反应谱发的计算结果，需要以反应谱法为基础进行对比分析。罕遇地震弹塑性时程分析时，由于阻尼的处理方法不够完善，波形的数量很有限（一般不多于7条），直接将计算出的弹塑性位移角最为结构最终的弹塑性位移角是不妥的，不具备统计意义[4]。因此国内的专家学者提出了以下的修正方法：
用同一软件、同一波形进行多遇地震弹性和罕遇地震弹塑性的计算，得到同一波形、同一部位弹塑性位移(层间位移)与多遇地震弹性位移(层间位移)的比
值，然后将此比值取平均(7条波)或包络（3条波），再乘以反应谱法计算的该部位多遇地震位移(层间位移)，从而得到罕遇地震下该部位的弹塑性位移(层间位移)的参考值。
此方法的核心思路是在波形样本数有限的情况下，尽可能通过修正使其具备一定的统计意义。 5 过渡区的概念与应用
高层结构设计中，有底部加强区及一般部位两个概念，底部加强区由于其重要性，设防要求通常高于一般部位，底部加强区的范围规范中有明确要求。
超高层结构设计中由于房屋高度很高，底部加强区相对于整体结构而言占比很小，若参照一般高层结构设计，则不满足刚度及承载力渐变的设计理念，需要在底部加强区与一般部位间设置一个过渡区，其要求低于底部加强区，但高于一般部位。过渡区的设置还体现了增强结构延性的思想。
现行规范中未明确过渡区的概念及设计方法。结合多项超高层设计过程中的审查专家意见，过渡区的设置通常参照主要抗侧力构件即重要钢筋混凝土剪力墙的轴压比。这是由于墙体轴压比反映了构件的延性，轴压比越高则延性相对越差。
结合设计实践，过渡区的范围通常取为：①底部加强区以上至墙柱轴压比不大于某一数值（通常取为0.25～0.35）的楼层；②高度同底部加强区高度。二者取较大值。
对于过渡区也应设定相应的性能目标，但可低于底部加强区。如，底部加强区按中震弹性设计时，过渡区可按中震不屈服复核；底部加强区按中震弹性抗剪，中震不屈服抗弯设计时，过渡区可按中震不屈服抗剪设计。
由于过渡区未有明确规定，属于概念设计范畴，因此设计人员可根据经验自行设定过渡区范围，并制订相应的抗震性能目标。 6 设计特征周期的取值
设计特征周期时抗震设计中用的地震影响系数曲线中，反映地震震级、震中距和场地类别等因素的下降段起始点对应的周期值，简称特征周期。特征周期是抗震设计中重要的动参数之一。通常情况下，地震
安全性评价报告会提供建设场地的特征周期数值。
设计实践中，通常在多遇地震时采用规范谱与安评谱分析的较大值，设计地震及罕遇地震分析时采用规范谱进行分析，即中震及大震的设计地震动参数，包括特征周期均依据规范谱。
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中5.1.4节中提供了各类场地类别和设计地震分组下的特征周期数值，其是基于规范反应谱的，供设计人员依据工程情况选用。然而对于场地类别位于分界线附近的工程，简单套用5.1.4节中的表格就稍显不妥。
场地类别的划分是以平均剪切波速和覆盖层厚度作为评定指标的双参数分类方法。在工程地质勘察报告中，均会提供建设场地的平均剪切波速及覆盖层厚度指标。当场地类别介于分界线附近时，规范允许用插入方法确定边界线附近（指相差±15%的范围）的Tg值。《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中4.1.2条文说明中提供了用于设计地震分组为第一组的Tg等值线表格。
如沈阳世茂五里河项目超高层设计中[5]，地质勘察报告提供的场地等效剪切波速为201～229m/s，场地覆盖层厚度平均值为44.76m，参考《建筑抗震设计规范》GB50011-2010条文说明P292页图7进行线性插值，经插值，设计地震分析采用的场地特征周期为0.39s，罕遇地震分析采用的场地特征周期为0.44s，其与规范5.1.4节中表格是有区别的。 7 最小剪重比的应用
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中5.2.5节对最小剪重比有明确要求。最小剪重比属于概念设计范畴，主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。
剪重比是规范考虑长周期结构用振型分解反应谱法和底部剪力法计算时，因地震影响系数取值可能偏低，相应计算的地震作用也偏低，因此出于安全考虑，规范规定了楼层水平地震剪力的最小值。若楼层水平地震剪力小于规范对剪重比的要求，水平地震剪力的取值应进行调整，并应按调整后的地震作用确定层间位移角等重要结构指标。
设计实践中，多遇地震分析时要求按规范谱和安评谱进行包络设计，因此在使用安评谱进行分析时，
超高层结构抗震设计中若干问题的探讨
