微生物附着生长在滤料上，平均停留时间可长达100d左右。其主优点是：处理能力较高；滤池内可以保持很高的生物浓度；不需另设泥水分离设备，出水SS较低；设备简单、操作方便等。一般要求SS＜200mg/L。而该污水的进水SS高达434mg/L，因此，不适用此方法。
上流式厌氧污泥床反应器（UASB）：上流式厌氧污泥床反应器（UASB）是一种高效的生物处理装置。在反应器底部装有厌氧污泥，污水反应器底部进入，在穿过污泥层时进行有机物与微生物的接触。产生的生物气附着在污泥颗粒上，使其悬浮于污水，形成下密上疏的悬浮污泥层。气泡聚集变大脱离污泥颗粒而上升，能起一定的搅拌作用。有些污泥颗粒被附着的气泡带到上层，撞在三相分离器上使气泡脱离，污泥固体又沉降到污泥层，部分进入澄清区的微小悬浮固体也由于静沉作用而被截留下来，滑落到反应器内。
UASB反应器运行的三个重要前提是：
①反应器内形成沉降性能良好的颗粒污泥或絮状污泥；②由产气和进水的均匀分布所形成的良好的自然搅拌作用；③设计合理的三相分离器，使沉降性能良好的污泥能保留在反应器内。
UASB反应器存在以下问题：
①需要性能优良的气、液、固三相分离器保证其出水水质，由此也造成构造的复杂化，并占去了一定的容积。
② UASB反应器抗冲击负荷能力低，当进水的浓度低或SS高时会导致污泥大量流失，影响出水水质。
表2-3 多种厌氧处理方法比较表
综合以上分析，结合该工程的实际情况，本工程污水厌氧处理装置采用上流式厌氧污泥床反应器（UASB）。 2.1.4 好氧处理工艺比较与选择
有机污水经厌氧处理之后，有机物浓度大大降低，出水的BOD5/ COD也降低，污水的可生化性也大大降低。因此，宜采用好氧处理。由于UASB对氮和磷几乎没有去处理率，所以后面的好氧处理工艺的主要作用是去除氮和磷。
近年有许多可以去除氮和磷的好氧处理工艺技术，主要有A2O工艺、UCT工艺、SBR工艺等多种工艺。这三种工艺的优缺点如下表：
表2-4 常用生物脱氮除磷工艺性能特点
工艺名称 优点 缺点 回流污泥含有硝酸盐进入厌氧区，对除磷效果有影响；脱氮受内回流比影响；聚磷菌和反硝化菌都需要易降解有机物； 操作较为复杂； 需增加附加回流系统； 同时脱氮除磷时操作复杂； 设计过程复杂； 维护要求高，运行对自动控制依赖性强； 同时脱氮除磷； 反硝化过程为消化提供碱； A2O工艺 反硝化过程同时去除有机物； 污泥沉降性能好； UCT工艺 减少了进入厌氧区的硝酸盐量，提高了除磷效率；对有机物浓度偏低的污水，除磷效果有所改善；脱氮效果好； 间歇运行，每一阶段都有优势菌存在；污泥不断内循环，排泥量少，五个阶段都在一个池内进行，省去了沉淀池和污泥回流设施，投资和占地少； SBR工艺 通过以上对比，结合该污水的数据资料，最终选择SBR工艺。
2.2 工艺流程说明
该淀粉厂生产废水处理工艺流程如图1-1所示。
对该处理工艺流程作以下说明：
①废水通过格栅截留大颗粒有机物和漂浮物，由于截污量较小，采用人工清渣方式。雨季或生产不正常时排出雨水或事故废水，通过分流格栅槽中溢流口闸板控制。 ②一次污水提升泵，设置集水井，污水泵设置地面上露天放置（考虑环境气温不低于-3℃），污水泵配套引水筒。
图2-1 淀粉废水处理工艺图
泥饼外运 脱水机房 浓缩池 污泥提升泵 集泥井 出水 SBR 原污水 分流格栅槽 污水提升泵 调节沉淀池 预曝沉淀池 UASB 污水提升泵 ③调节沉淀池在调节水量的同时，去除一部分格栅无法截留的悬浮颗粒有机物，如玉米碎粒、玉米皮、泥砂等。该池采用半地下式结构，便于沉淀物的排除。
④二次污水提升泵泵房为地下式泵房，自灌启动，直接从调节池吸水，泵房出水干管上设置流量计。为保证UASB运行所需水温，在污水泵吸水井中设置蒸汽管，直接加热污水，并在水泵出水总管上设置水温自控装置，冬季污水温度偏低时，通过加热维持在24~26℃左右。
⑤UASB为主要的生化处理装置，全钢结构，地上式，考虑保温。沼气部分，设计水封罐、气水分离器。
⑥预曝沉淀池，要改变厌氧出水的溶解氧含量，沉淀去除UASB出水带来的悬浮污泥。该池为地上式，钢筋混凝土结构。
⑦SBR池为半地下式，钢筋混凝土结构，运行中采用自动控制。处理出水排入市政污水管。
3．处理构筑物的设计计算
3.1分流格栅槽的设计
3.1.1 格栅的设计
（1）设计说明：格栅主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。该厂处理站仅处理生产废水，尽管SS含量不低，但较大漂浮物及较大颗粒少，格栅拦截的污染物不多，故选用人工清渣方式。栅条选圆钢，栅条宽度S=0.01m，栅条间隙b=0.02m。格栅安装倾角α=60°，便于除渣操作。 （2）设计计算
最大设计污水量Qmax=190m3/h=0.05m3/s 污水沟断面尺寸为300mm×450mm 设栅前水深h=0.3m，过栅流速v=1.0m/s 栅条间隙数
n?Qmaxsinx0.050?sin60???8.6取9。
bhv0.02?0.3?0.9，
Qmaxsin60?0.05?sin60???0.86 实际过栅流速v v?bhn0.02?0.3?9栅槽宽度
B??S?n?1??bn?0.01??9?1??0.02?9?0.26?m? 栅槽实取宽度B=0.3m，栅条10根。
进水渠道渐宽部位的长度L1 根据最优水力断面计算，进水渠道宽B1=0.2，取进水渠道渐宽部位的展开角度?1?20?，则进水渠道内的流速：
v1?Qmax0.05??0.83m/shB10.3?0.2,符合要求。
进水渠道渐宽部位的长度L1 为
L1?B?B10.26?0.2??0.082m
2tan?12?0.364圆形栅条阻力系数
??????1.79????0.71
?b??0.02?过栅水头损失
0.862h2?0.71??sin60??3?0.0695m，取0.07m。
2?9.81?s?43?0.01?43取h1?0.3m
栅后槽总高度H?h?h1?h2?0.3?0.3?0.07?0.67m 格栅的总长度L
L?L1?L2?1.0?0.5?3.1.2 分馏格栅槽布置
H10.0820.6?0.082??1.0?0.5??1.97m?tan?2tan60
在原污水沟上格栅入口下侧设闸板1#（300mm×500mm），污水站正常运行时，污水由闸板截流进入污水站。污水站发生事故时，格栅前闸板（300mm×500mm）关闭，1#闸板打开，污水分流。
格栅槽总长度=闸板段长度+栅条段长度+渣水分离器筛段长度 =0.5+0.4+1.1=2.0m
3.2 调节池的设计
3.2.1 设计说明
水污染控制工程课程设计概述
