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=35.7KN/m (1.1) Q2=F=24×2=48.0 KN/m2 (1.2) 取两者最小值，混凝土侧压力最大值F=35.7KN/m2 有效压度高度h= F/γΦ=35.7/24=1.49m （3）、倾倒混凝土时产生的水平力，取4KN/m2

新浇筑混凝土对模板的侧压力荷载分项系数取1.2，倾倒混凝土荷载折减系数取1.4

组合荷载Q3=35.7*1.2+4*1.4=48.44KN/m2 6.2.2.2基础模板强度及刚度验算 （1）、强度验算

σ=Mmax/W﹤fm Mmax=0.1 Q3l2 W=bh2

式中：Q3—作用在模板上的侧压力(N/mm2) l—内楞间距（mm） σ—模板承受的压力（N/mm2) W—模板的截面抵抗矩（mm3）

fm—木材的抗弯强度设计值，采用松木板取13N/ mm2 木模板厚度15mm，W=bh2/6=1200×15 2/6=45000mm3 M=0.1 Q3l 2=0.1×48.44×0.25 2=0.3KN.m σ= Mmax/W=0.3×106/45000=6.7N/mm2﹤fm=13 N/mm2 故模板强度满足要求。 （2）刚度验算

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Q3l4l???150EI400式中：ω—模板的容许挠度值（mm），取l/400=250/400=0.63mm E—模板弹性模量，取9000 N/mm2

I—模板截面惯性矩（mm4）I=bh3/12=1200×153/12=337500 mm4 ω=35.7×2504/（150×9000×337500）=0.30mm﹤0.63mm 故模板刚度满足要求。

6.2.2.3 基础模板内外楞验算 （1）、内楞强度验算

内楞采用50×75mm的木方，内楞间距250mm，外楞间距300mm 内楞承受基础模板的荷载按三跨连续梁计算：

σ=M/W﹤fm M=0.1 Q3l2

式中：Q3—作用在内楞上的荷载(N/mm)

M—内楞的最大弯矩（N.mm）M=0.1×48.44×0.32=0.436KN.m l—内楞计算跨度（mm）

W—内楞截面抵抗距（mm3）W=50×752/6=46875mm3 fm—木材的抗弯强度设计值，采用松木板取13N/ mm2 σ=0.436×106/46875=9.3N/mm2 ﹤13N/mm2 故内楞强度满足要求。 （2）、内楞刚度验算

Q3l4l???150EI400式中：ω—模板的容许挠度值（mm），取l/400=300/400=0.75mm E—模板弹性模量，取9000 N/mm2

I—模板截面惯性矩（mm4）I=bh3/12=50×753/12=1757813 mm4 ω=35.7×3004/(150×9000×1757813)=0.12mm﹤0.75mm 故内楞刚度满足要求。

6.2.2.4 外楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，不是一种受力构件，按支撑内楞需设置，可不进行计算。 6.2.2.5 对拉螺栓计算

单根对拉螺栓承受的最大拉力P=FA=Fab 式中：P—对拉螺栓承受的最大拉力 F—对拉螺栓承受的荷载 ab—对拉螺栓的纵横间距

P=48.44×0.5×0.6=14.53KN

采用直径Φ14的对拉螺栓，净截面积A=105mm2，每根螺栓可承受的拉力为：S=Af 式中：S—螺栓允许承受的拉力（KN）

A—螺栓净截面积

f—螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2 S=105×170=17850N=17.85KN﹥P=14.53KN

故采用Φ14对拉螺栓，间距500×600mm满足要求。