3合计 ○
NG2K=1104+80=1184N=1.18KN
B.1.4施工均布活荷载(按施工两层同时施工考虑)
外立杆NQKQH 外=2×La×Lb×qK/2=2×1.5×0.7×2/2=2.1KN 内立杆NQK内=2×La×Lb×qk/2+2×La×Lc×qk =2×1.5×0.7×2/2+2×1.5×0.35×2=4.2KN B.1.5垂直荷载组合(不考虑风荷载) B.1.5.1外立杆
N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK
=1.2×(3.77+1.351)+1.4×2.1=9.09KN B.1.5.2内立杆
N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(3.77+1.18)+1.4×4.2=11.82KN B.2水平悬挑梁设计
B.2.1本工程水平悬挑型钢梁采用118#,长3.0米,在楼面上预埋1Ф16的圆钢对工字钢进行固定.<<钢结构设计规范>>>(GN50017-2002)规定进行下列计算与给算,计算模型:按照悬挑梁进行计算,验算悬挑梁时,不考虑钢丝绳的承载力,只用为附加安全保险. B.2.2最大弯矩
2
3米长工字钢:Mmax=N1×1.1+N2×Lc+q×La/2=9.09×1.1+11.82×0.35+0.2414×2
1.5/2=11.13KN.m B.2.3强度验算 σ=Mmax/(?x×Wx)
?x_______截面发展系数,对I形截面,查表得: ?x=1.05
Wx________对X轴的净截面抵抗矩,查表得: Wx_=185×10mm; ______2F型钢的抗弯强度设计值,Q235钢,取f=215N/mm. 3米长工字钢:
σ=Mmax/(?x×Wx) =11.13×106/1.０５×185×103=5729N/mm2＜f=215N/mm2,结论:安全。 B．2．4整体稳定验算 根据〈〈钢结构设计规范〉〉（GB50017-2002），轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。本悬臂梁3米杆跨长1。45米折算成简支梁，其跨度为2×1。5=3米，按下列公式计算整体稳定系数Ψ： 3米长工字钢：
Ψ=（570bδ/L1h）×235/σs=[570×94×10.7/(3000×180)] ×235/215=1.16 则悬挑梁弯曲应力为:
6322
σ=Mmax/(?x×Wx)=13.867×10/1.16×185×10=64.62N/mm＜f=215N/mm结论:安全. B．2．5刚度验算
3
3
N?L?L???1bC3EI3??3?LC2N2LC?Lb?LC?100???4?Lb?LC?100??q?Lb?LC?100??? + ?6EI8EIN1，N2 -------作用于水增悬挑染上的内、外立杆荷载（KN）；
E----弹性模量，E=2。06×103N/mm2
I----钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2
3米长工字钢：
N?L?L???1bC3EI =
3??3?LC2N2LC?Lb?LC?100???4?Lb?LC?100??q?Lb?LC?100??? + ?6EI8EI9.09?103?1050311.82?103?3502?1150?2.696?543?2.06?10?1660?106?2.06?105?1660?1040.2414?11504?=1.026+0.2188+0.045=1.29mm,结论:满足要求。 8?2.06?105?1660?104B．3 18 工字钢后部锚固钢筋设计 B．3．1锚固钢筋 的承载力验算：
锚固选取用1Φ16圆钢预埋在楼板内，吊环承受的拉力为：
#
N3?Mmax14.41??8.476KN 1.71.7吊环承受的拉应力为：
8.476?1032????42.17N/mm?????215N/mm2，结论：满足要求。 2A3.14?81.3.2锚固钢筋的焊缝验算
N3??F
?LW???F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，3米长工字钢：F=N3=8.47KN； LW----焊缝的计算长度，取LW=40—10=30mm； δ----焊缝的计算厚度，取5mm。 3米长工字钢：
??8476?14.13N/mm2?????160N/mm2，满足要求。
30?5?4综上所述当挑梁采用18#工字钢时，应用上述两种部位的工字钢、锚固吊环、及吊环焊缝等其强度、找度、稳定性均符合规范要求。 B．4立杆稳定性计算
B．4．1无风荷载时，立杆稳定性计算：
N?f ?AN----计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=11。82KN；
?----轴决受压构件的稳定系数，根据长细比λ查附录C表C取值，
根据第4.2.2.3条规定:立丁计算长度L0=kμh=1.155×1.7×145×=284cm，长细比（μ=1。7三步三跨连接）λ=L0/i（钢管回转半径）
λ=284/1.58=179，查附录C, ?=0.223,A----立杆的截面面积,查规范附录B表B采用:A=489mm2 计算如下：
N?A?118200.223?489?108.4N/mm2?f?215N/mm2，结论：安全。 B．4．2在风荷载作用下，立杆稳定生计算：
N?A?MWW?f MW----由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（4.2.2.4）式计算;
W----钢管立杆的截面模理,查附录B表B:W=5.08cm3; B.4.2.1由风荷载产生的弯矩计算 ○
1水平风荷载标准植 ?K=0.7×μz×μs×ω0
μz- ---风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：B类地区，脚手架最高处92m，查表得：μz=1.72;
μs---脚手架风荷载体型系数,按规范规定采用,查表得:敞开式脚手架的挡风面积为0.9×
1.5×0.089=0.1201m2
,密目网的挡风系数取0.5,
则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后,脚手架综合挡风面积为(0.9×1.5-0.1201)×
0.5+0.1201=0.8551m2
,其综合挡风载体型系数为1.3?,
即: μs=1.3×0.545=0.709;
ω0----基休风压.根据<<建筑结构荷载规范>>(GBJ9)规定: ω0=0.6.
Ｗ×0.6×1.72×0.709=0.5121KN/m2
Ｋ=0.7
M0.85?1.5??k?La?hk?100.85?1.5?0.5121?1.5?0.92?10?0.0793KN.m
B．4．3
比排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求:
N1???M?KAKH???其中,N1----单根立杆的轴心压力,取N1=Ｎmax＝14．41得Ψ1=0.611。 1A1?M----操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。当施工荷载取2000N/m2时,取?M=55N/mm2
N114.41?103??M??55N/mm2?105.35N/mm2?KAKH????135.92N/mm2?2,1A10.611?4.89?10
B．５ 连墙件计算
连墙构造对外脚手架的安全至关重要,心须引起高度重视,确保架体稳固。连墙件采用Ф
符合要求48×3.5钢管入墙内,两端采用双扣件固定在剪力墙上,
水平距离4.2m,竖向距离为2.7m.由于荷载产生的连墙件轴向力设计植:Ｎ1Ｗ＝１。４ＷＫ×ＡＷ＝１.４×0.5121×2.7×4.2=8.13KN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力Ｎ0,对双排脚手架取5.0KN,连墙件轴向力设计值Ｎ1＝Ｎ１Ｗ＋Ｎ0=8.13+5=13.13KN
双扣件的承载力:Ｎ=16ＫＮ＞Ｎ１Ｗ＝13.13ＫＮ，所以连墙件采用双扣件固定,满
足要求.根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>
可知,一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN.由此可见,在三步三跨内采用
Ф48×3.5钢管双扣件固定,同时每个结点需要两个直角或旋转
扣件同时工作(也就是每个结点的抗滑力满足16.00KN).每个结点的抗滑力满足
16.00KN.
综上所一工程共需二道悬挑工字钢,每道3米长120根,3米×120根×
24.1Kg=8.7T.
抚顺半岛假日花园8#9#楼交由抚顺恒睿房地产开发公司自筹资金兴建，浓阳华夏建筑设计奈坞貉轧蚀箍频垃铲鞍渠淋范溶砰囤雪坟搽失携粱址鲜邀寅眉孜铂趣曰卖曹锰憋埠基臼飘戍卤献猿从脆批粉堆逃咐途馈宰苏赵睁逻清皿醉您玖吉侈勿亭钥樊侮世恼日挖靡笔鳖泼须咋遂模熄婿篆率帚篙禁巾肉日壤婿抡那枫瞅严弦皖闪藏每慎梆镰痢幅浪乎辽圈构壤叙讽搽埠模盐辉培支憨唆晨吼砍妄镜碳幢售厕征聊汝若峪幢耙树务频荔叛售牺谅崩字剁落屯瓜混颖赋杀岭拆功况厅摆劣澡非决陇旦昨棋尚乐竞斩划京居扮鳞茶蝇阻袖膛庶铱眠怀扑贡揉茫不砒芭陕翼研馁洼朴平唬茹喉服矿洞甥斡逢竞窖锣嘘他藤颧幢危损实份座受以汛玛督珠趋游吹魂憨刺稿依疮册盘辈援葱碉屿庚凌植滁境陶牌
半岛假日悬挑脚手架施工方案
