《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
一、 规范修订的背景
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、 本次规范修订的主要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
表4.3.1 荷载效应组合 计算项目 纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的强度、稳定与变形 2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 1永久荷载+可变荷载（不含风荷载） 立杆稳定 2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载） 单排架，风荷载+2.0 kN 连墙件强度与稳定 双排架，风荷载+3.0kN
荷载效应组合 永久荷载+施工荷载 1永久荷载+施工荷载 8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m） 连墙立杆 件设横距 置 步距 下列荷载时的立杆纵距la(m) 脚手架允许搭2+0.35 (kN/m2) 2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8 2
lb 1.05 h 1.5 1.80 2+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 3+0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 2
3+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 1.2 1.2 设高度[H] 50 32 50 30 38 22 43 24 30 17 二步三跨 1.55 1.30 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.05 三步三跨 1.30 1.80 1.5 1.80 注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m)，包括下列荷载： 2+2(kN/m)为二层装修作业层施工荷载标准
值；2×0.35(kN/m)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo =0.4kN/m 。
2
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9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)
