过程见表2-3，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
表2-3 板的裂缝宽度验算
截面 1 2.32 228 202.9 0.01 0.456 11.43 B -3.05 228 266.8 0.01 0.610 11.43 129.44 0.191 2 1.30 149 170.6 0.01 0.334 8.57 106.56 0.055 C -2.42 149 317.5 0.01 0.689 8.57 106.56 0.210 3 1.59 149 208.6 0.01 0.474 8.57 106.56 0.095 Mk As/mm2 ?sq?Mk/0.87h0As(N/mm2) ?te?As/Ate ??1.1?0.65ftk/?te?sq deq?d/?(mm) lcr??(1.9cs?0.08deq?te)(mm) 129.44 0.108 wmax??cr?lcr?sq/Es(mm) 注: ?te?0.01,取?te=0.01。
2.1.6板的挠度验算
截面的短期刚度由下式确定：
Bs?6?E?1.15??0.2?1?3.5?'fEsAsh02
34'式中，?E?Es/Ec?210?10/3?10?7，矩形截面?f?0，各截面的短周期刚度如下表
所示。
截面 1 219 0.456 0.0037 1.882 B 219 0.610 0.0037 1.567 2 146 0.334 0.0024 1.612 C 146 0.689 0.0024 1.010 3 146 0.474 0.0024 1.305 As/mm2 ? ??As/bh0 Bs/1011Nmm 由上表可见，BB与B1很接近，满足0.5B1 B?Mk2.32Bs??1.882?1011?8.64?1010Nmm Mq(??1)?Mk2.725?2?1??2.32''2 其中，M1q?(0.078gk?0.1qk)l0?(0.078?7.965?0.1?3)?1.722?2.725kNm gk?gk?''11(?qqk)?2.655?(0.8?7.5)?7.965kN/m 221?0.8?7.5?3kN/m 2 qk??qqk? 12第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在 ?2?21，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644?10和0.973?10，于是挠度： 0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4f?? BB0.644?10?2?2.655?172040.973?10?2?7.5?17204l??=8.45mm 2.2 次梁的设计 2.2.1次梁计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 2.2.2荷载 恒荷载设计值 由板传来 1.9m?3.186kN/m3?6.05kN/m2 次梁自重 1.2?0.2m?(0.4m?0.08m)?25kN/m3?1.92kN/m2 梁侧抹灰 1.2?0.015m?(0.4m?0.08m)?17kN/m3?2?0.20kN/m2 g?8.17kN/m2 活荷载设计值 由板传来 合计 q?1.9m?9.75kN/m3?18.5kN/m2 g?q?26.67kN/m2 2.2.3内力计算 计算跨度 边跨 ln?4.8m?0.12m?0.25m?4.555m2 ln?a0.24?4.555m?m?4.675m22 取0=4.675 1.025ln?4.669m?4.675m 中间跨 ll0?ln?4.8m?0.25m?4.55m00跨度差(4.675?4.55)/4.55?2.7?1000，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图 如图2-2所示。 g?q?26.67kN/m2 图2-2 计算简图 连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表2-4、表2-5。 表2-4连续次梁弯矩计算 截面 弯矩计算系数 1 边跨跨中 B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座 ?m 计算跨度l0 2 M??m(g?q)l01 11l0?4.675m ?1 111 16l0?4.55m ?1 14l0?4.675m l0?4.55m 53.00 -53.00 表2-5 连续次梁剪力计算 34.51 ?39.44 截面 剪力计算系数 A 边支座 0.45 B（左） 离端第二支座 0.6 B（右） 离端第二支座 0.55 C 中间支座 0.55 ?v 净跨度ln 2 V??v(g?q)lnl0=4.675 54.67 l0=4.675 74.81 l0=4.55 66.74 l0=4.55 66.74 2.2.4正截面承载力计算 正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度 11取b'f?l=?4800=1600mm，又b?sn?200?1700?1900mm，故取b'f?1600mm 33 一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取 h0=365mm。 判别T型截面类型： '1cf'f?fbh(h0?h'f2)?1.0?14.3?1517?80?(365?80)?564.02kNm?53.00kNm 2各跨跨中均属于第一类T型截面。 次梁的正截面承载力过程见表2-6。 表2-6 次梁正截面受弯承载力计算 截面 边跨跨中（1） 离端第二支座（B） 离端第二跨跨中（2） 中间跨跨中（3） 弯矩设计值（kNm） 53.00 0.160 53.00 0.160 34.51 0.091 -39.44 0.104 中间支座（C） ?s?M 2?1fcbh0??1?1?2?s As?选配钢筋 0.175 564.2 0.175 1044 0.096 334.0 0.110 383 ?1fcb?h0fy实际配筋 512 322 312 412 As=565 As=1140 As=339 As=452 计算结果表明?均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。 As/(bh)?339/(200?400)?0.42%??min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/300?0.22% ，满足最小配筋率的要求。 2.2.5斜截面受剪承载力计算 计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。 （1）验算截面尺寸 hw?h0?h'f?365?80?265mm,hw/b?265/200?1.2?4，截面尺寸按下式验算： 0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?365?362.20kN?Vmax?74.81kN 截面尺寸满足要求。 （2）计算所需腹筋 采用?6双箍，计算支座B左侧截面，VBl?72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确 定箍筋间距s: s?1.0fyvAsvh0Vcs?0.7ftbh0?1.0?270?100.48?365?5725.70mm 74810?0.7?1.43?200?365调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距， s?0.8?5725.7?4580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。 （3）验算最小配箍率
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