N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.672 kN；
N =1.482+0.849+0.202+3.672=6.204 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.8 = 1.571 m； Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.595 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6203.897/(0.595×450) = 23.17 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 23.17 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×(0.8+0.1×2) = 1.249 m； Lo/i = 1249.215 / 15.9 = 79 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.728 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6203.897/(0.728×450) = 18.937 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 18.937 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.713 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(4.75-2.5)=0.849 kN； N =12.713+0.849=13.115 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.243 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.7×0.8 = 1.69 m； Lo/i = 1690.48 / 15.9 = 106 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.544 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13114.651/(0.544×450) = 53.573 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 53.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×(0.8+0.1×2) = 1.249 m； Lo/i = 1249.215 / 15.9 = 79 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.728 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13114.651/(0.728×450) = 40.033 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 40.033 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
（三）、柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
2.柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.2；
钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；
宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 竖楞肢数:2；
4.面板参数
面板类型:多层胶合板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 54.861 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。
地下车库模板施工专项方案（专家论证）
