因此该方案较好，因为备用电源供电时间较少，所以该方案既能满足供电可靠性要求，投资也相对较少。 1、技术指标计算
1.1方案一 根据全厂计算负荷为4735.24kVA，考虑原始资料要求两路电源正常时只用一路供电，工作电源停运时方用备用电源供电，本方案选用5000 kVA的变压器两台，型号为SJL1—5000／35，电压为35／10kV，查表得到变压器的主要技术数据： 空载损耗ΔP0=6.9kW ，短路损耗ΔPk=45kW 阻抗电压Uk% =7 ， 空载电流I0% =1.1 变压器的有功功率损耗
ΔPb=nΔP0 +ΔPk(Sjs/Sbe)／n （n为变压器台数）
已知：n=2 （正常运行时备用变压器充电备用）；Sjs=4735.24kVA ；Sbe=5000 kVA
所以，变压器的有功损耗ΔPb=2×6.9 +45×(4735.24/5000)=54kW 变压器的无功功率损耗
ΔQb=n(I0%／100)Sbe+(1/n) (Uk%／100) Sbe (Sjs/Sjb)= 2×（1.1／100）×5000+（7 ／100）×5000× (4735.24/5000)=424kVar 一台变压器运行的有功损耗=ΔPb－ΔP0=54-6.9=47 kW
一台变压器运行的无功损耗=ΔQb-1.1/100*5000=424-55=369 kVar
35kV线路的功率：
Pjs′=Pjs+ΔPb－ΔP0=4522+54-6.9=4569kW
Qjs′=Qjs+ΔQb-1.1/100*5000=1405+424-55=1774 kVar Sjs′=
Pjs?2? Qjs?222
2
2
=
45692? 17742=4901kVA
Ijs′=Sjs′／（3Ue1）= 4901／（3×35）=80.9A
35kV线路的功率因数：
cosφ= Pjs′／Sjs′= 4569／4901=0.93
导线在运行中，因其中有电流流过，将使导线温度升高。温度过高，将会降低导线的机械强度，加大导线接头处的接触电阻，增大导线的弧垂。为保证导线在运行中不致过热，要求导线的最大负荷电流必须小于导线的允许载流量，即Ijs′＜Iux 。
按照国家电线产品技术标准规定，经过查表，35kV线路选用LGJ—35钢芯铝绞线架设，几何均距确定为2.5米。查表得：r0=0.85Ω／km ,x0=0.417Ω／km 。
工作电源电压损失：
Δu1=（r0 ×Pjs′×L1+ x0 ×Qjs′×L1）／Ue1 (L=5 km) =（0.85 ×4569×5+ 0.417×1774×5）／35 = 0.66 kV
Δu1＜35×5%=1.75 kV ，电压损失合格。 备用电源电压损失：
Δu2=（r0 ×Pjs′×L2+ x0 ×Qjs′×L2）／Ue1 (L=7 km) =（0.85 ×4569×7+ 0.417×1774×7）／35= 0.92 kV Δu2＜35×5%=1.75 kV ，电压损失合格。
（1） 方案二 根据全厂计算负荷Sjs=4735.24kVA，可以计
算出10kV线路的负荷电流
Ijs=Sjs/（
3Ue2）=4735.24/（3×10）=273A
它的功率因数：cosφ= Pjs／Sjs=4522/4735.24=0.95
根据导体的发热条件，10kV线路选用LGJ—70钢芯铝绞线架设，几何均距确定为1.5米。查表得：r0=0.46Ω／km ,x0=0.365Ω／km 。
电压损失：
Δu1=（r0 ×Pjs×L+ x0 ×Qjs×L）／Ue2 (L=5 km) =（0.46 ×4522×5+ 0.365×1405×5）／10 = 1.3 kV
电压损失过大，为了降低电压损失，10kV线路考虑选用LGJ—120的钢芯铝绞线架设。查表得：r0=0.27Ω／km ,x0=0.335Ω／km
电压损失为：
Δu1=（r0 ×Pjs×L+ x0 ×Qjs×L）／Ue2 (L=5 km) =（0.27 ×4522×5+ 0.335×1405×5）／10= 0.85 kV 同理：Δu2=（0.27 ×4522×7+ 0.335×1405×7）／10=1.18 kV Δu2＞Δu1＞10×5%=0.5 kV ，电压损耗仍然偏高。只有通过提高供电侧电压才能保证供电电压。
1.2.方案三 正常运行时以35kV单回路供电，10kV线路作为备用电源。根据全厂计算负荷为4735.24kVA，厂内总降压变电所设一台容量为5000 kVA的主变压器，型号为SJL1—5000/35 ，查表得到变压器的主要技术数据：
空载损耗ΔP0=6.9kW ，短路损耗ΔPk=45kW 阻抗电压Uk% =7 ， 空载电流I0% =1.1 变压器的有功功率损耗
ΔPb=nΔP0 +ΔPk(Sjs/Sbe)／n （n为变压器台数）
2
已知：n=1 ；Sjs=4735.24kVA ；Sbe=5000 kVA
所以，ΔPb=1×6.9 +45×(4735.24/5000)=47kW 变压器的无功功率损耗
ΔQb=n(I0%／100)Sbe+(1/n) (Uk%／100) Sbe (Sjs/Sjb)
= 1×（1.1／100）×5000+（7 ／100）×5000× (4735.24/5000) = 369kVar 35kV线路的功率：
Pjs′=Pjs+ΔPb=4522+47=4569 kW Qjs′=Qjs+ΔQb=1405+369=1774 kVar Sjs′=
Pjs?2? Qjs?22
2
2
=
45692? 17742=4901kVA
Ijs′=Sjs′／（3Ue1）= 4901／（3×35）=80.9A
35kV线路的功率因数：
cosφ= Pjs′／Sjs′= 4569／4901=0.93
导线在运行中，因其中有电流流过，将使导线温度升高。温度过高，将会降低导线的机械强度，加大导线接头处的接触电阻，增大导线的弧垂。为保证导线在运行中不致过热，要求导线的最大负荷电流必须小于导线的允许载流量，即Ijs′＜Iux 。
按照国家电线产品技术标准规定，经过查表，35kV线路选用LGJ—35钢芯铝绞线架设，几何均距确定为2.5米。查表得：r0=0.85Ω／km ,x0=0.417Ω／km 。
35kV工作电源电压损失：
Δu1=（r0 ×Pjs′×L1+ x0 ×Qjs′×L1）／Ue1 (L=5 km) =（0.85 ×4569×5+ 0.417×1774×5）／35 = 0.66 kV
Δu1＜35×5%=1.75 kV ，电压损失合格。
10kV备用线路仅考虑一级负荷之用，一级计算负荷为3868.5kVA ，可计算出10kV备用线路的负荷电流Ijs
Ijs=Sjs/（
3Ue）=3868.5/（3×10）=223.35 A
按导体的发热条件选用LGJ—120钢芯铝绞线架设，几何均距确定为1.5米，查表得每公里的电阻值r0=0.27Ω,每公里的电抗值x0=0.335Ω 。可计算出 10kV备用线路的电压损失：
Δu2=（r0 ×Pjs×L+ x0 ×Qjs×L）／ue2 (L=7 km) =（0.27 ×3724×7+ 0.335×1047.6×7）／10 = 0.95kV
要求电压损失为：10×5%=0.5 kV ，作为备用电源由于所用时间少，基本满足要求；另外也可通过提高供电侧电压来保证。
通过对三个方案的技术指标分析计算，可知：
方案一 ：供电可靠，运行灵活，线路损失小，但因装设两台主变压器和三台35kV断路器，致使投资增大。
方案二 ：工作及备用电源均采用10kV，无须装设主变压器，投资小，但线路损耗大，电压损失严重，无法满足一级负荷长期正常运行的要求，故不予考虑。
方案三 ：介于方案一和方案二之间，正常运行时，线路损耗低，电压损失小，能满足一级负荷长期正常运行的要求。35kV线路故障或检修时，10kV备用线路运行期间，电压损失较大，但这种情况较少，且时间不长，从设备投资来看，方案三比方案一少一台主变压器和两台35kV断路器，投资降低。至于备用线路电压损失问题，可采用适当
工厂35KV总降压变电所设计方案
