成井字架，并用钢管与碗口满堂支架连接形成一个整体，以保证支架的稳定性。
为保证施工完毕后结构尺寸的准确,支架应预留施工预拱度。施工预拱度主要由以下几个因素确定：
（1）支架受施工荷载引起的弹性变形；
（2）受载后由于杆件按头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形； （3）支架基础在受载后的沉陷。 本工程连续箱梁支架安装见图2。
梁体梁体墩支架支架墩支架 图2 支架纵向安装示意 2、支架安装要点
（1）支架立柱前必须保证地基有足够的承载力，立柱底端设垫木来分散和传递压力；
（2）支架安装必须预留施工预拱度。 3、支架安装必须预留施工预拱度
支架预留拱度计算公式为：f=f1+f2+f3，其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，根据堆载预压计算为f2=12mm，f3：梁体扰度预留拱度最大值设置在跨中位置，并按抛物线形式向两侧立柱位置分配，算得各点处的预留拱度值后用碗口支架顶托进行调整。 五、满堂支架堆载预压 1、目的
为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定的支架，应逐孔进行预压。为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据，确定合理的施工预拱度，使箱梁在卸落支架后获得符合设计的标高和外形，应进行沉降观测。（支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。） 2、堆载
支架预压时因考虑到堆载的物品和施工过程中工人的操作误差等因素，则取1.2的不均匀系数，用编织袋装砂作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。 3、监测点布设
在堆载区设置系统测量点，其分布跨中、1/4处、1/8处、每跨两端，每个断面的底板边线、底板中线处各布置一个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点，在支架基础上对应地再布设观测点 4、监测方法
为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形，在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，待24小时内累计沉降量不超过1.5mm，方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完毕，特别注意砼浇注时支架的沉降，若浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时，应停止继续浇注，以防事故的发生。 5、预压注意事项
整孔范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；人工堆码整齐，不乱堆放。
六、受力检算 ㈠、荷载
① 钢筋混凝土自重：
箱底： 1.5m×25 KN/m3= 37.5 KPa, （取1.5m砼厚度计算） 翼板部位：0.4m×25 KN/m3= 10 KPa, （取0.4m砼厚度计算） ② 模板重量（含内模、侧模及支架），以砼自重5%计，则：
箱底：37.5×5%=1.88 KPa 翼板部位：10 ×5%=0.5 KPa ③ 施工荷载：2.0 KPa ④ 振动荷载：2.5 KPa
⑤ 砼倾倒产生的冲击荷载：2.0 KPa 荷载组合
计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤ 计算刚度：q=①＋② ㈡、底模检算
底模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。
⒈ 荷载组合
箱底：q1=37.5＋1.88+2.0+2.5+2.0=45.88 KN/m 翼板：q2=10＋0.5+2.0+2.5+2.0=17 KN/m ⒉ 截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000×152/6=3.75×10 mm3 I= bh3/12=1000×153/12=2.81×105 mm4
竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅰ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa
⒊ 承载力检算 ⑴ 箱底 强度
Mmax= q1l2/10=45.88×0.202/10=0.18 KN·m
4
Mmax0.18?106????4.8MPa?????90MPaW3.75?104， 合格。
刚度
荷载：q?45.88?2.0?2.5?2.0?39.38KN/mql439.38?2004200??f???0.249mm?f??0.50mm,合格。35150EI150?6?10?2.81?10400
⑵ 翼板部位
考虑此处荷载较小，方木小楞间距取L=0.30m。 强度
117?0.322Mmax?q2l??0.15KN?m1010
Mmax0.15?106?＝??4MPa?????90MPa4W3.75?10， 合格。
刚度
荷载：q?17?2.0?2.5?2.0?10.5KN/m
ql410.5?3004300??f???0.34mm?f??0.75mm150EI150?6?103?2.81?105400， 合格。
㈢、方木小楞检算
方木搁置于间距0.6m的方木大楞上，小楞方木规格为100×100mm，小楞亦按连续梁考虑。
⒈ 荷载组合
箱底：q1?(37.5?1.88?2.0?2.5?2.0)?0.20?6?0.1?0.1?9.236KN/m 翼板部位：q2??10?0.5?2.0?2.5?2.0??0.3?6?0.1?0.1?5.16KN/m ⒉ 截面参数及材料力学性能指标
a31003W＝??1.67?105mm366 a41004I???8.33?106mm41212
方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
???＝12?0.9＝10.8MPa， E?9?103?0.9?8.1?103MPa
⒊ 承载力检算 ⑴ 箱底部位 强度
q1l29.236?0.62Mmax???0.33KN?m
1010Mmax0.33?106????1.97MPa?????10.8MPa ，合格。 5W1.67?10刚度
荷载：q?9.236??2.0?2.5?2.0??0.20?7.94KN/m
ql47.94?6004600??f???0.10mm?f??1.5mm，合格。 36150EI150?8.1?10?8.33?10400⑵ 翼板部位 强度
q2l25.16?0.62Mmax???0.19KN?m1010
Mmax0.19?106????1.14MPa?????10.8MPa5W1.67?10
刚度
荷载：q?5.16??2.0?2.5?2.0??0.3?3.21KN/m
ql43.21?6004600??f???0.04mm?f??1.5mm36150EI150?8.1?10?8.33?10400 ， 合
格。
㈣、方木大楞检算
考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取0.60m，翼缘板处立柱间距取0.9m，同时，腹板部位大楞的计算跨度按0.6m计以平衡因计算
桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工方案
