青岛扬帆船舶制造有限公司
搬迁改造工程材料码头及1#舾装码头
廊道现浇施工方案
1、工程概况
青岛扬帆船舶制造有限公司搬迁改造工程位于山东省即墨市田横镇山南村东南侧，东临王台山，西邻女岛港，北依巉山湾，东濒黄海，与日本、韩国隔海相望。 拟建水工建筑物主要包括2座造船坞、船坞围堰（临时）、坞区装焊平台及吊车道、1座材料码头、3座舾装码头、防波堤和护岸。
本次施工图水工构筑物包括：120m材料码头和1#舾装码头，总长510.64m。 沉箱上部为现浇钢筋混凝土廊道和卸荷板，其分段长度一般为20m，卸荷板悬臂部分每隔5m设一400mm厚加强肋；廊道分为水、动廊道和电气廊道，廊道后墙兼做45t门座起重机前轨，廊道顶部布有1500KN、2000KN双柱系船柱、公用接头箱等附属设施。 2、工程质量目标
砼优良品率达到100%。 3、总体施工安排 3.1、施工工艺
钢筋在钢筋场地加工完毕后，通过拖车沿施工通道运至现场，乘潮进行钢筋绑扎施工，
模板采用大片钢板板面，以型钢围囹、钢桁架作为模板骨架，外模分4大片，每孔内模分2大片，内芯模整体支立。
砼采用场外预拌中心拌合，罐车水平运输至现场，泵车泵送入模的施工工艺。 3.2、时间安排
前280m廊道现浇：计划于2010年02月24日开始施工，2010年05月04日完成，共70个日历天。
后230m廊道现浇：计划于2010年07月01日开始施工，2010年08月29日完成，共30个日历天。 4、施工工艺流程
沉箱上垫层浇注完毕→钢筋、模板加工、制作、运输→现场绑扎钢筋→陆上吊机支立底层廊道模板→安装预埋件、预留口→混凝土趁潮浇注→拆模养护→码头沉降、位移趋于稳定→绑扎顶层廊道钢筋→支立廊道、护轮坎模板→安装预埋件、预留口→混凝土浇注→拆模养护 5、主要施工方法 5.1、施工方法概述
现浇廊道每段长20m，顶面标高为+6.0m。拟在廊道+3.9m、+5.4m标高处设置两道水平施工缝，分底层、中层、上层三次浇筑，上部廊道及码头护轮坎待码头沉降稳定后一起浇筑。
现浇廊道采用现场绑扎钢筋，25t汽车吊支拆模板，泵车泵送砼入模的施工方法。 现浇廊道施工以前，严格控制墙身后的加荷速率，加强位移观测，每周至少观测两次；根据积累的沉降位移资料，确定廊道的预留位移量和沉降量，待沉降稳定后开始底层廊道的施工。现浇廊道顶层混凝土在抛石棱体、后方回填后，沉箱的沉降、位移基本终止时进行施工。 5.2、模板工程 5.2.1、模板设计
廊道模板分为3层，其中底层模板为廊道底板、卸荷板位置，标高为+2.0m—+3.9m；中层模板为廊道部位，标高为+3.9m—+5.4m；顶层模板为廊道顶部面层及护轮坎等部位，标高为+5.4m—+6.2m。 5.2.2、模板受力计算 5.2.2.1、砼侧压力的确定
砼最大侧压力按水运工程砼施工规范推荐的公式计算，其公式如下： Pmax=8Ks+24KtV1/2 h= Pmax/r
式中：Pmax——混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） Kt——温度校正系数按下表取值
温度℃ Kt 5 1.53 10 1.33 15 1.16 20 1.0 25 0.86 30 0.74 35 0.65 Ks——外加剂影响系数；砼坍落度大于80mm时取2.0 V——砼浇注速度m/h r—砼的重度（KN/m3）取 24
根据施工具体情况取Ks=2.0 Kt=1.53 V=0.5m/h 故Pmax=8Ks+24KtV1/2=8×2.0+24×1.53×0.51/2=42KN/m2
有效压头高度：h= Pmax/24=42/24=1.75m 5.2.2.2、模板拉杆验算 模板拉杆的计算公式如下： F=PmA
式中：F—模板拉杆承受的拉力（N）、Pm—混凝土侧压力（N/m2）、A—模板拉杆分担的受荷面积，其值为A=axb
其中：a—模板拉杆的横向间距（m）、b—模板拉杆的纵向间距（m） 已知：a=0.60m、b=2m
则:F＇=PmA＇=42000Ｎ/m2×0.6×2=504000（N） 选用2个φ25圆钢拉条其螺纹内径φ=20.93 净面积A=344mm2
则选用拉杆的容许拉力为：
F=〔σ〕×A×2=170×344×2=116960（N） F﹤F＇ 满足要求
5.2.2.3、模板板面的验算 （1）强度验算
选面板区格中三面固结一面简支的最不利受力情况进行计算： Ly/Lx=300/300=1 查表得
KMx0= -0.0600 KMy0= -0.0550 KMx= 0.0227 KMy= 0.0168 Kf=0.00160
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载为:q=0.042×1=0.042N/mm ① 求支座弯距： L=Lx=Ly=300mm
Mx0= KMx0×q×L2= -0.06×0.042×3002= -226.8N ．mm My0= KMy0×q×L2= -0.055×0.042×3002= -207.9N ．mm 面板的截面抵抗矩W=1/6×bh2=1/6×1×52= 4.167mm3
应力为:σmax=Mmax/W=226.8/4.167=54.42N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求: ②求跨中弯距
Mx= KMx×q×L2=0.0227×0.042×3002= 85.8N ．mm My= KMy×q×L2=0.0168×0.042×3002 = 63.5N ．mm 钢板的泊松比γ=0.3故需换算
Mx(γ)=Mx+γ.My=85.8+0.3×63.5=104.85 N ．mm My(γ)=My+γ.Mx=63.5+0.3×85.8=89.24 N ．mm
应力为：:σmax=Mmax/W=104.85/4.167=25.16N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求 （2）挠度验算
钢度Bc=E×h3/〔12（1-γ2）〕=2.1×105×53 /〔12×(1－0.32)〕=24×105 N ．mm
ωmax=Kf×q L4/Bc=0.00160×0.042×3004/（24×105）=0.2268mm f/L=0.2268/300=1/1322＜1/500 满足要求 5.2.2.4、模板围檩验算 ①强度验算
围檩按支承在竖向桁架上的连续梁计算,其跨距等于竖向桁架的间距,按五跨连续梁
计算.
围檩弯矩简图
围檩上的荷载为: q = p×h=0.042 × 600=25.2N/mm
则: 第一,第六座弯距为:M1支=q×a×a/2=1/2qa2=－0.50×106N.mm 第一跨中部最大弯距: :M1
N.mm
第二支座弯距为:M2支=－0.1053 ×qL2 =－0.1053×25.2×6002 =－0.96×106N.mm 第二跨中部最大弯距: :M2中=0.0329×qL2=0.0329×25.2×6002 =0.30×106 N.mm
第三支座弯距为:M3支= －0.0790 ×qL2=－0.0790×25.2×6002 =－0.72×106N.mm
第三跨中部最大弯距: :M3中=0.0461×q L2=0.0461×25.2×6002 =0.42×106 N.mm 由弯距图中可得最大弯距:Mmax=0.96×106N.mm σmax=:Mmax/W=0.96×106 / 2.5325×104
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中=0.0779×qL=0.0779×25.2×600=0.71×10
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