受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa<215Mpa（满足要求） 8.2墙体模板计算 （1）荷载计算
1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F1=0.22rct0β1β2v1/2 F2=Hrc
取两者较小值；
式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力； rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；
β2——混凝土塌落度修正生活费数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15
得 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2 F2=24×m2>F1 取F=F1=52.58KN/m2
2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)
q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度) （2）模板及次龙骨的设计及验算 1）次龙骨的设计及验算
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2 主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算 1）次龙骨的强度验算 次龙骨承受的荷载为
q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m 式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载 L模——模板的跨度 计算简图见下图：
得次龙骨截面最大弯矩形为 Mmax=0.12托
托τ
=0.1×20.6×0.7KN·m
σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2 ∴次龙骨的强度满足要求。 2）次龙骨的刚度验算 托梁承受的线荷载为
q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m 计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=6.77×q次/L次/100EL
=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106 =0.36mm<[ω]=1.5mm ∴次龙骨的刚度满足要求。 （3）主龙骨的设计及验算
主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算 主龙骨的截面性能为
σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm 1）主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN 计算简图见下图：
得主龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN
σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2 ∴主龙骨的强度满足要求。 2）主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN 计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105
2×12.19×104=0.83mm<3.00mm(满足要求) ∴主龙骨的刚度满足要求。
（4）穿墙螺栓设计
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图：
得每根穿墙螺栓承受的拉力为 T=qs\\52.58×1×0.6=31.55KN
选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2 σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2 ∴穿墙螺栓的承载力满足要求。 8.3柱模板计算
柱箍采用100×100方楞，间距400mm （1）柱模受到新浇砼侧压力 F1=0.22rct0β1β2v1/2
F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h； v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取
模板工程施工方案范本
