1000/83333=1.850N/mm
板底龙骨的抗弯强度验算 eV [f],满足要求！ 最大支座力
最大支座力 N = 1.1ql =1.1 X9.637 X0.400=3.855kN 4.3.2、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
105 3.65 3.05 3.95 3.05 105 V
也 S S I 400 I 400 I 400 I支撑钢管计算简图
2 51 Z51
1.93 1.93 1.35 1.35 A ￡ L J 1 1.35
2.51
2.51
支撑钢管剪力图(kN)
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3.65
書
s n
1.93
1..93
0.231 0.231
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.270kN.m 最大变形 vmax=0.127mm 最大支座力Qmax=8.288kN
抗弯计算强度 f=0.270 xl06/4490.0=60.10N/mm
2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求！ 4.3.3、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN , 按照扣件抗滑承载力系数0.80
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 Rc=16 X0.80=12.80kN
。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）:
R < Rc
其中Rc ――扣件抗滑承载力设计值，取16.0 X0.80=12.80KN ;
R ------ 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
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计算中R取最大支座反力，R=8.29kN
双扣件抗滑承载力的设计计算值 R=8.29KN < Rc=12.80KN, 满足要求！ 4.3.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。 1. 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1 = 0.1036 X3.350=0.347kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》 (JGJ 130- 2011 )附录A.0.3满堂 支撑架自重标准值。
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.347kN 2. 活荷载为施工荷载标准值。
计算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取42.49kN/m 2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 42.490 X0.400 X0.400=6.798kN 3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 模板支架的荷载设计值：
N = 0.90 X(1.35 XNG + 1.4 X0.9 XNQ)=8.131kN
4.3.5、立杆的稳定性计算
该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆， 顶部立杆呈偏心受压状态，故为满 堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。
1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
。
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-= — <[/]
其中N -------- 不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，N = 8.13kN ;
''――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比肛10/i查表得到； i ―― 计算立杆的截面回转半径 （cm） ； i = 1.60 A ------ 立杆净截面面积（cm 2）； A = 4.24 ■■ - 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm 2）； [f]――钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 10 ―― 计算长度（m）；
（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2011）, 计算公式如下：
10 = k ph
其中，k――计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；k=1.155 ；
卩一一考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附
录C采用；尸2.758
计算结果：
入=yh/i=2.758 X1.200 X100/1.600=207< [ 舟=250,满足要求！ 立杆计算长度 10 = k 山=1.155 X2.758 X1.20 = 3.82 10/i = 3822.588/16.000 = 239
由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数：” =0.128 钢管立杆受压应力计算值\=149.82N/mm
2
2
；
，
立杆的稳定性计算 “ < [f1]=205.00N/mm2, 满足要求！
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附图
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42#楼地下室顶板行车方案
