恒元广场工程1#、2#塔吊专项施工方案
一、工程概况及编制依据
慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区15#-A、15#-B，南至北三环，东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街。总用地面积约为27359.2平方米，拟建 主楼19-24层办公酒店，裙房三层商业用房，地下室二层，总建筑面积约13.6万平方，
米（地下室约4.2万平方米），上部框剪结构。
本工程布局二台QTZ80塔吊分别用于垂直运输，其中1#塔吊位置4-5/R-S轴之间,2#塔吊位置14-15/R-S,桩基为φ800㎜钻孔灌注桩,桩顶标高-3.600m.
塔吊扶墙位置设置如下：各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔吊使用说明书进行设置，允许根据实际情况在1M的范围内进行适当调整，调整到附墙框安装在塔身标准节有横腹杆的位置。
根据《工程地质勘察报告》ZK8号钻孔、ZK10号钻孔；《QTZ80塔吊说明书》、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《宁波市建筑桩基设计与施工细则》（2001甬DBJ02－12）。本方案计算采用品茗安全软件2010版本。 二、1#塔吊格构式基础设计验算.（1#塔吊位于ZK8号钻孔附近）
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QZT80； 标准节长度b：3m；
塔吊自重Gt：550kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级； 最大起重荷载Q：80kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：41m； 塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：6.0m； 格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L125x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.5m； 格构柱基础缀件材料类型：L100x10； 3、基础参数
桩中心距a：2.7m； 桩直径d：0.8m；
桩入土深度l：28m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C35； 桩钢筋型号：HRB335；
桩钢筋直径：20mm；
承台宽度Bc：4m； 承台厚度h：1.2m； 承台混凝土等级为：C35； 承台钢筋等级：HRB335； 承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:50mm； 承台箍筋间距：250mm； 4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：A类 近海或湖岸区； 风荷载高度变化系数：0.5； 主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm； 工作状态：
所处城市：浙江慈溪市， 基本风压ω0：0.45 kN/m， 额定起重力矩Me：800kN·m； 基础所受水平力P：35kN； 塔吊倾覆力矩M：1160.31kN·m； 工作状态下荷载计算 一）、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算
承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.20=480.00kN； 作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN； 2、塔吊风荷载计算
地处 浙江慈溪市，基本风压ω0=0.45 kN/m； 挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B+b)c/Bb) 挡风系数Φ=0.79； 体型系数μs=1.90；
查表得：荷载高度变化系数μz=0.50； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.45=0.30kN/m； 3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
2
2
21/2
2
2
Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kN·m； 总的最大弯矩值：
Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kN·m； 4、塔吊水平力计算
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×41.00×0.79+35.00=58.35kN 5、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：Fk=1110.00kN； Mkmax=1160.31kN·m； Vk=58.35kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。 （1）、桩顶竖向力的计算 Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj； 式中：n－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G－桩基承台的自重标准值； My－承台底面的弯矩标准值；
yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；
2
Nik－单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×22
-0.5
-0.5
)/(2×(a×2
-0.52
))=1110.00/4+(1160.31×2.70×
)/(2×(2.70×2
-0.52
))=581.38kN；
-0.5
最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×22
-0.5
)/(2×(a×2
-0.52
))=1110.00/4-(1160.31×2.70×
)/(2×(2.70×2
-0.52
))=-26.38kN；
需要验算桩基础抗拔力。 （2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V/4=1.2×58.35/4=17.50kN； 二）、塔吊与承台连接的螺栓验算 1、螺栓抗剪验算 每个螺栓所受剪力：
Nv=nvπdfv/4=1×3.14×30.00×310/4=219.13kN； Nv=1.2Vk/n=1.2×58.35/12=5.83kN<219.13kN； 螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt－每一颗螺栓所受的力；
Nt=πdeft/4=3.14×26.72×500/4=280.29kN； Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×26.38/3.00=10.55kN<280.29kN； 螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 ((Nv/Nv)+(Nt/Nt)) ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nv、Nt、Nc－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值； ((Nv/Nv)+(Nt/Nt))=((5.83/219.13)+(10.55/280.29))=0.05； 螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 三）、承台验算
b2
b20.5
2
20.5
b
b
b
b2
b21/2
b
2
b
2
b
2
b
2
1、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = ∑Niyi My = ∑Nixi
其中 Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m； Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；
经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.55×461.38×1.2=609.02kN·m。 2、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固深度计算公式: h ≥ N/πd[fb]
其中 N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN； d－楼板螺栓的直径，d=30mm；
[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm； h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h ≥10.55×10/(3.14×30.00×1.57)=71.30mm；
构造要求：h≥660.00mm；
螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.00mm。 3、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 αs = M/(α1fcbh0) ζ = 1-(1-2αs) γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；
fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm； ho－承台的计算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm； fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm；
2
2
1/22
3
2
2 - 塔吊施工方案（完整版）
