土表面喷水。
5.4.10 土钉墙中，土钉群是共同受力、以整体作用考虑的。对单根土钉的要求不像锚杆那样受力明确，各自承担荷载。但土钉仍有必要要进行抗拔力检测，只是对其离散性要求可比锚杆略放松。土钉抗拔检测是工程质量竣工验收依据，本条规定了试验数量和要求，试验方法见本规程附录D。
抗压强度是喷射混凝土的主要指标，一般能反映其它物理力学性能的优劣。喷射混凝土试块最好采用在喷射混凝土板件上切取制作，它与实际比较接近。但由于在目前实际工程中受切割加工条件限制，因此，也就允许使用150mm的立方体无底试模，喷射混凝土制作试块。喷射混凝土厚度是质量控制的主要内容，喷射混凝土厚度的检测最好在施工中随时进行，也可喷射混凝土施工完成后统一检查。
6 重力式水泥土墙
6.1 稳定性与承载力验算
6.1.1～6.1.3 按重力式设计的水泥土墙，其破坏形式包括以下几类：1、墙整体倾覆；2、墙整体滑移；3、沿墙体以外土中某一滑动面的土体整体滑动；4、墙下地基承载力不足而使墙体下沉并伴随基坑隆起；5、墙身材料的应力超过抗拉、抗压或抗剪强度而使墙体断裂；6、地下水渗流造成的土体渗透破坏。重力式水泥土墙的设计，墙的嵌固深度和墙的宽度是两个主要设计参数，土体整体滑动稳定性、基坑隆起稳定性与嵌固深度密切相关，而基本与墙宽无关。墙的倾覆稳定性、墙的滑移稳定性不仅与嵌固深度有关，而且与墙宽有关。有关资料的分析研究结果表明，一般情况下，当墙的嵌固深度满足整体稳定条件时，抗隆起条件也会满足。因此，常常是整体稳定性条件决定嵌固深度下限。采用按整体稳定条件确定的嵌固深度，再按墙的抗倾覆条件计算墙宽，此墙宽一般自然能够同时满足抗滑移条件。 6.1.4 重力式水泥土墙地基承载力的破坏实质是墙底以下土体的隆起。当墙的嵌固深度较浅时，其承载力可按浅基础考虑，可直接采用现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007中浅基础的地基承载力的确定方法。但正常设计的重力式水泥土墙嵌固深度均较深，此时，实际的承载力比按浅基础考虑的承载力高，直接套用浅基础地基承载力似不合适。本条采用下面的处理方法：当基底压力小于经深度修正的地基承载力特征值时，按浅基础承载力考虑就能满足要求，可不再验算抗隆起稳定性。地基承载力深度修正系数取1，是将嵌固段土的作用仅按均布柔性荷载考虑，未考虑其强度。如考虑其强度作用，则地基承载力深度修正系数大于1，但会消减嵌固段被动土压力的发挥，使墙的抗倾覆、抗滑移稳定性消弱。由于正常设计的重力式水泥土墙嵌固深度较深，所以不考虑偏心荷载下地基承载力条件。
6.1.5 水泥土墙的上述各种稳定性验算基于重力式结构的假定，应保证墙为整体。墙体满足抗拉、抗压和抗剪要求是保证墙为整体条件。
6.1.6 在验算截面的选择上，需选择内力组合最不利的截面、墙身水泥土强度较低的截面，本条规定的计算截面，是应力较大处或水泥土强度较低处，作为验算的重点部位。
6.1.7 由于淤泥质土、淤泥的有机质含量高，且含有成分和pH值不同，有时在淤泥质土、淤泥中搅拌的水泥土不能固化或强度很低，搅拌用的水泥、外加剂的品种及掺量最好通过室内配比试验确定。
6.2 构造
6.2.3 水泥土墙常布置成格栅形，以降低成本、工期。格栅形布置的水泥土墙应保证墙体的整体性，设计时一般按土的置换率控制，即水泥土面积与水泥土墙的总面积的比值。淤泥土得强度指标差，呈流塑状，要求的置换率也较大，淤泥质土次之。同时要求格栅的格子长宽比不宜大于2。
格栅形水泥土墙，应限值格栅内土体所占面积。格栅内土体对四周格栅的压力可按谷仓压力计算，通过公式（6.2.3）使其压力控制在水泥土墙承受范围内。 6.2.4 搅拌桩重力式水泥土墙靠桩与桩的搭接形成整体，桩施工应保证垂直度偏差要求，以满足搭接宽度要求。桩的搭接宽度不小于150mm，是最低要求。当搅拌桩较长时，应考虑施工时垂直度偏差问题，增加设计搭接宽度。
6.2.6 水泥土标准养护龄期为90天，基坑工程一般不可能等到90天养护期后再开挖，故设计时以龄期28天的无侧限抗压强度为标准。一些试验资料表明，一般情况下，水泥土强度随龄期的增长规律为，7d的强度可达标准强度的30％～50％，30d的强度可达标准强度的60％～75％，90d的强度为180d强度的80％左右，180d以后水泥土强度仍在增长。水泥强度等级也影响水泥土强度，一般水泥强度提高10后，水泥土的标准强度可提高20％～30％。
6.2.7 为加强整体性，减少变形，水泥土墙顶需设置钢筋混凝土面板，面板不但可便利施工，同时可防止因雨水从墙顶渗入水泥土格栅。
6.3 施工与检测
6.3.1～6.3.2 重力式水泥土墙由单根桩搭接组成格栅形式或实体式墙体，控制施工质量的关键是水泥土的强度、桩体的相互搭接、水泥土桩的完整性和深度。所以，主要检测水泥土固结体的直径、搭接宽度、位置偏差、单轴抗压强度、完整性及水泥土墙的深度。
7 地下水控制
7.1 一般规定
7.1.1 地下水控制方法包括：截水、降水、集水明排，地下水回灌不作为独立的地下水控制方法，但可作为一种补充措施与其他方法一同使用。仅从支护结构安全性、经济性的角度，降水可消除水压力从而降低作用在支护结构上的荷载，减少地下水渗透破坏的风险，降低支护结构施工难度等。但降水后，随之带来对周边环境的影响问题。在有些地质条件下，降水会造成基坑周边建筑物、市政设施等的沉降而影响其正常使用甚至损坏。降水引起的基坑周边建筑物、市政设施等沉降、开裂、不能正常使用的工程事故时有发生。另外，有些城市地下水资源紧缺，降水造成地下水大量流失、浪费，从环境保护的角度，在这些地方采用基坑降水不利于城市的综合发展。为此，有的城市的地方政府已实施限制基坑降水的地方行政法规。
根据具体工程的特点，基坑工程可采用单一地下水控制方法，也可采用多种地下水控制方法相结合的形式。如悬挂式截水帷幕＋坑内降水，基坑周边控制降深的降水＋截水帷幕，截水或降水＋回灌，部分基坑边截水＋部分基坑边降水等。一般情况，降水或截水都要结合集水明排。
7.1.2～7.1.5 采用哪种地下水控制的方式是基坑周边环境条件的客观要求，基坑支护设计时应首先确定地下水控制方法，然后在根据选定的地下水控制方法，选择支护结构形式。地下水控制应符合国家和地方法规对地下水资源、区域环境的保护要求，符合基坑周边建筑物、市政实施保护的要求。当降水不会对基坑周边环境造成损害且国家和地方法规允许时，可优先考虑采用降水，否则应采用基坑截水。采用截水时，对支护结构的要求更高，增加排桩、地下连续墙、锚杆等的施工难度，采取防止土的流砂、管涌、渗透破坏的措施。当坑底以下有承压水时，还要考虑坑底突涌问题。
7.2 截水
7.2.2 落底式截水帷幕进入下卧隔水层一定长度，是为了满足地下水绕过帷幕底部的渗透稳定性要求。公式（7.2.3）是验算帷幕进入隔水层的长度能否满足渗透稳定性的经验公式。隔水层是相对的，相对所隔含水层而言其渗透系数较小。在有水头差时，隔水层内也会有水的渗流，作为含水土层也应满足渗流和渗透稳定性要求。 7.2.5、7.2.9 搅拌桩、旋喷桩帷幕一般采用单排或双排布置形式（如图5所示），理论上，单排搅拌桩、
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旋喷桩帷幕只要桩体能够相互搭接、桩体连续、渗透系数小于10cm/s是可以起到截水效果的，但受施工偏差制约，很难达到理想的搭接宽度要求。假设桩长15m，设计搭接200mm，当位置偏差为50mm、垂直度偏差为1%时，则帷幕底部在平面上会偏差200mm。此时，实际上桩之间就不能形成有效搭接。如桩的设计搭接过大，则桩的间距减小、桩的有效部分过少，造成浪费和增加工期。所以帷幕超过15m时，单排桩难免出现搭接不上的情况。图5中的双排桩帷幕形式可以克服施工偏差的搭接不足，对较深基坑双排桩帷幕比单排桩帷幕的截水效果要好的多。 摆喷帷幕一般采用图6所示的平面布置形式。由于射流范围集中，摆喷注浆的喷射长度比旋喷注浆的喷射长度大，喷射范围内固结体的均匀性也好更。实际工程中高压注浆帷幕采用单排布置时常采用摆喷形式。
(a) 单排搅拌桩或旋喷桩帷幕 (b) 双排搅拌桩或旋喷桩帷幕
图5 搅拌桩、旋喷桩帷幕平面布置形式 1－旋喷桩或搅拌桩 a1αβS 图6 摆喷帷幕平面形式 1－摆喷帷幕
旋喷固结体的直径、摆喷固结体的半径受施工工艺、喷射压力、提升速度、土类和土性等因素影响，根据国内一些有关资料介绍，旋喷固结体的直径、摆喷固结体半径一般在表3～表4的范围。
表3 旋喷注浆固结体有效直径经验值 土类 粘性土 8＜N≤12 0＜N≤12 砂土 12＜N≤20 注：N为修正后的标准贯入试验锤击数。 0.6±0.1 0.9±0.2 1.2±0.3 0.4±0.1 0.8±0.1 0.6±0.2 1.2±0.2 0.8±0.3 1.6±0.3 标贯 0＜N≤8 单管法 0.6±0.1 二重管法 0.9±0.2 三重管法 1.2±0.3
表4 摆喷注浆固结体有效半径经验值 土类 粘性土 8＜N＜12 0＜N≤12 砂土 12＜N≤20 注：N为修正后的标准贯入试验锤击数。 1.0±0.1 1.3±0.2 1.6±0.3 0.6±0.1 1.2±0.1 0.9±0.2 1.6±0.2 1.2±0.3 2.0±0.3 标贯 0＜N＜8 单管法 1.0±0.1 二重管法 1.3±0.2 三重管法 1.6±0.3
图7是搅拌桩、高压喷射注浆与排桩常见的连接形式。高压喷射注浆与排桩组合的帷幕，高压喷射注浆可采用旋喷、摆喷形式。为使排桩在迎坑面为平面，组合帷幕的平面布置应使旋喷、摆喷固结体表面在排桩迎坑面内侧，同时，也应使固结体受力后与支护桩之间有一定的压合面。 a23S2aS11S14 (a) 旋喷固结体或搅拌桩与排桩组合帷幕 (b) 摆喷固结体与排桩组合帷幕 图7 截水帷幕平面形式 1－支护桩；2－旋喷固结体或搅拌桩；3－摆喷固结体；4－基坑方向 7.2.7 水泥土搅拌桩、高压喷射注浆常用普通硅酸盐水泥，也可采用矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥。需要注意的是，当地下水流速高时，需在水泥浆液中掺入适量的外加剂，如氯化钙、水玻璃、三乙醇胺或氯化钠等。由于不同地区，即使土的基本性状相同，但成分也会有所差异，对水泥的固结性产
生不同影响。因此，当缺少实际经验时，水泥掺量和外加剂品种及掺量应通过试验确定。
7.2.11 旋喷帷幕和摆喷帷幕一般采用双喷嘴喷射注浆。与排桩咬合的截水帷幕，当采用半圆形、扇形摆喷时，一般采用单喷嘴喷射注浆。根据目前国内的设备性能，实际工程中常见的高压喷射注浆的施工工艺参数见表5。
工艺 单管法 二重管法 三重管法 水压 （MPa） 25～32 表5 常用的高压喷射注浆工艺参数 气压 浆压 注浆流量提升速度 （MPa） （MPa） （L/min） （m/min） 20～28 80～120 0.15～0.20 0.7 20～28 80～120 0.12～0.25 0.7 ≥0.3 80～150 0.08～0.15 旋转速度 （r/min） 20 20 5～15 7.2.12 根据工程经验，在标准贯入锤击数N＞12的粘性土、标准贯入锤击数N＞20的砂土中，最好采用复喷工艺，以增大固结体半径、提高固结体强度。
7.3 降水
7.3.15 基坑降水的总涌水量，可将基坑视作一口大井按概化的大井法计算。本规程附录E给出了均质含水层潜水完整井、均质含水层潜水非完整井、均质含水层承压完整井、均质含水层承压非完整井和均质含水层承压～潜水非完整井五种典型条件的计算公式。实际的含水层分布远非这样理想，按上述公式计算时应根据工程的实际水文地质条件进行合理概化。如，相邻含水层渗透系数不同时，可概化成一层含水层，其渗透系数可按各含水层厚度加权平均。当相邻含水层渗透系数相差很大时，有的情况下按渗透系数加权平均后的一层含水层计算会产生较大误差，这时反而不如只计算渗透系数大的含水层的涌水量与实际更接近。大井的井水位应取降水后的基坑水位，而不应取单井的实际井水位。这五个公式都是均质含水层、远离补给源条件下井的涌水量计算公式，其他边界条件的情况可以参照有关水文地质、工程地质手册。
7.3.17 含水层渗透系数可通过现场抽水试验测得，粉土和粘性土的渗透系数也可通过原状土样的室内渗透试验测得。根据资料介绍，各种土类的渗透系数的一般范围如下表：
表6 岩土层的渗透系数K的经验值 土的名称 粘 土 粉质粘土 粘质粉土 黄 土 粉 土 粉 砂 细 砂 渗透系数k m/d cm/s -6 <0.005 <6×10-6-40.005～0.1 6×10～1×10 -4-4 0.1～0.5 1×10～6×10-4-2 0.25～10 3×10～1×10-4-3 0.5～1.0 6×10～1×10-3-3 1.0～5 1×10～6×10-3-2 5～10 6×10～1×10土的名称 中 砂 均质中砂 粗 砂 均质粗砂 圆 砾 卵 石 无充填物卵石 渗透系数k m/d cm/s -2-2 10～20 1×10～2×10-2-2 35～50 4×10～6×10-2-220～50 2×10～6×10 -2-260～75 7×10～8×10 -2-150～100 6×10～1×10 -1-1100～500 1×10～6×10 -10500～1000 6×10～1×10 7.3.19 真空井点管壁外的滤网一般设两层，内层滤网采用30目～80目的金属网或尼龙网，外层滤网采用3目～10目的金属网或尼龙网；管壁与滤网间应留有间隙，可采用金属丝螺旋形缠绕在管壁上隔离滤网，并在滤网外缠绕金属丝固定。
7.3.20 喷射井点的常用尺寸参数：外管直径为73mm～108mm，内管直径为50mm～73mm，过滤器直径为89mm～127mm，井孔直径为400mm～600mm，井孔比滤管底部深1m以上。喷射井点的常用多级高压水泵，
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其流量为50 m/h～80m/h，压力为0.7MPa～0.8MPa。每套水泵可用于20根～30根井管的抽水。
7.4 集水明排
7.4.1 集水明排的作用是：1、收集外排坑底、坑壁渗出的地下水；2、收集外排降雨形成的基坑内、外地表水；3、收集外排降水井抽出的地下水。
7.4.3 图8是一种常用明沟的截面尺寸及构造。
≥3001≥30031≥80023≥602图8 排水明沟的截面及构造 1－机制砖；2－素混凝土垫层；3－水泥砂浆面层 ≥800≥300盲沟常采用图9所示的截面尺寸及构造。排泄坑底渗出的地下水时，盲沟常在基坑内纵横向布置，盲沟的间距一般取25m左右。盲沟内宜采用级配碎石充填，并在碎石外铺设两层土工布反滤层。 ≥300 131≥80023≥602≥800图9 排水盲沟的截面及构造 1－滤水管；2－级配碎石；3－外包二层土工布 7.4.4 明沟的集水井常采用如下尺寸及做法：矩形截面的净尺寸500mm×500mm左右，圆形截面内径500mm左右；深度一般不小于800mm。集水井采用砖砌并用水泥砂浆抹面。 盲沟的集水井常采用如下尺寸及做法：集水井采用钢筋笼外填碎石滤料，集水井内径700左右，钢筋笼直径400mm左右，井的深度一般不小于1.2m。
7.4.5 导水管常用直径不小于50mm，长度不小于300mm PVC管，埋入土中的部分外包双层尼龙网。
7.5 降水引起的地层变形计算
7.5.1～7.5.3 降水引起的地层变形计算可以采用分层总和法。与建筑物地基变形计算时的分层总和法相比，降水引起的地层变形在有些方面是不同的。主要表现在以下方面：1、附加压力作用下的建筑物地基变形计算，土中总应力是增加的。地基最终固结时，土中任意点的附加有效应力等于附加总应力，孔隙水压力不变。降水引起的地层变形计算，土中总应力基本不变。最终固结时，土中任意点的附加有效应力等于孔隙水压力的负增量。2、地基变形计算，土中的最大附加有效应力在基础中点的纵轴上，基础范围内是附加应力的集中区域，基础以外的附加应力衰减很快。降水引起的地层变形计算，土中的最大附加有效应力在最大降深的纵轴上，也就是降水井的井壁处，附加应力随着远离降水井逐渐衰减。3、地基变形计算，附加应力从基底向下沿深度逐渐衰减。降水引起的地层变形计算，附加应力从初始地下水位向下沿深度逐渐增加。降水后的地下水位以下，含水层内土中附加有效应力也不衰减。
计算建筑物地基变形时，按分层总和法计算出的地基变形量乘以沉降计算经验系数后的数值为地基最终变形量。沉降计算经验系数是根据大量工程实测统计出的修正系数，以修正直接按分层总和法计算的方法误差。降水引起的地层变形，直接按分层总和法计算的变形量与实测变形量也往往差异很大。由于缺少工程实测统计资料，暂时还无法给出定量的修正系数对计算结果进行修正。如采用现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007中地基变形计算的沉降计算经验系数，则由于两者的土中附加应力产生的原因和附加应力分布规律不同，也就不能直接引用。目前，降水引起的地层变形计算方法尚不成熟，只能在今后积累大量工程实测数据及进行充分研究后，再加以改进充实。现阶段，宜根据本地基坑降水工程的经验，结合计算与工程类比综合确定降水引起的地层变形量和分析降水对周边建筑物的影响。
8 基坑开挖与监测
8.1 基坑开挖
8.1.1 本条规定了基坑开挖的一般原则。锚杆、支撑或土钉是随基坑土方开挖分层设置的，设计将每设
建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012条文说明
