P=1.2Gk+1.4Qk
=1.2×4.57+1.4×2.363 =5.484+3.31=8.79kN
Μ=8.79×250+8.79×1300=13625 kN·mm σ=Μ/W=13625/1.08×105=126.15N/mm2 η=2.363/4.09=0.578
γm’=1.19×(1+0.578)/[1+(1.17×0.578)]=1.12 fc/γm’=205/1.12=183>σ=126.15 符合要求。
2锚固端钢筋强度验算: 锚固端采用Φ16双股锚固,
钢筋实际拉力Ts=13625/3000=4.542kN=4542N 钢筋抗力：Tr=fyA=210×3.14×162/2=84403N>Ts 符合要求。
3.横向水平杆验算： 1荷载计算：
脚手板均布线荷载：2gk2la/lb=2×0.3594×1.5/1.05=1.027KN/m 施工活荷载：laqk=1.5×3=4.5KN/m 2强度验算： η=4.5/1.027=4.382
γm’=1.19(1+η)/(1+1.17η)=6.405/6.127=1.045
1.1(1.027×1.052/8+1.15×4.5×1.052/8)×106/5080=1.1(0.142+0.713)×106/5080=185N/mm2
ωQk=5×4.5×10504/（384×206000×121900）=2.8mm <[ω]=lb/150=7mm。 符合要求。 2.4.扣件抗滑移承载力： R=1.2×0.3594×1.5+1.4×3×1.5×1.05/2=3.96kN 立杆的计算长度： l0=μh=1.5×1.5=2.25m Φ48×3.5钢管的长细比： λ=l0/I=2250/15.8=142.4 杆件的稳定系数，查《施工手册》表5-18得： ψ=0.340 立杆验算截面处的轴心力设计值： N=1.2NGk+1.4NQk =1.2×4.09+1.4×2.363 =8.22kN 风荷载在立杆段产生的最大弯矩，按跨度为h（步距）的三跨简支梁计算： Mω=0.10ql2=0.10×0.0243×1.52 =0.0055kN·m η=NQk/NGk=2.363/4.09=0.577 Nω=MωA/W=5500×489/5080=529.43N λ=Nω/NGk=0.529/4.09=0.129 γm’=1.59×[1+0.9(η+λ)]/(1+η+λ) =1.59×[1+0.9（0.577+0.129）]/（1+0.577+0.129） =1.40 验算稳定性： N/ψA+ Mω/W=8220/(0.340×489)+5500/5080=50.52N/mm2 3.3 卸料平台计算： 恒载：脚手架自重0.3KN/㎡ 栏杆、挡脚板自重：0.11KN/㎡ 活载： 该卸料平台限荷1T,为安全起见，按1.5T计算。所以q=9.8×1.5/3=4.9KN/m 均布荷载设计值：q=1.2（0.3+0.11）×1.5+1.4×4.9=7.6KN/m 设钢管支撑 最大弯矩Mmax=9ql2/128 =9×7.6×2.52/128=3.34KNm 弯曲应力: σmax=Mmax/W=3.34×106/108300=30.8N/mm2<205N/mm2 挑梁挠度 υ=0.00542ql4/EI=0.00542×7.6×25004/（206000×866.2×104） =0.90mm<2500/400=6.25mm 支座支撑力Rb=5ql/8=5×7.6×2500/8=11875N=11.88kN 支座承受的压力N=-Rb=11.88KN 挑梁轴向压力N=1426×3ql/(8×2053)=4278×7.6×2500/16424=4949N=4.95kN 支撑稳定验算I=2.9m I0=1.27×2.9=2.78m λ=I0/i=2780/18.3=151.91<[λ]=250 查《施工手册》表5-18得：φ=0.301 N/Aφ=4949/489×0.301=33.62N/mm2<205N/mm2 锚环拉力：F=4.952+(3ql/8)2=8.68KN 锚固能力验算： [N]=0.9×210×2×92×π=96.14KN 以上各计算中锚环拉力小于96.14KN，符合稳定性要求。 查《施工手册》表14-2得：Φ15.5，6×19钢丝绳破断拉力为125.0kN，查《施工手册》表14-4得：破断拉力换算系数为0.85，查《施工手册》表14-5得：安全系数取7，则钢丝绳允许拉力为：125×0.85/7=15.18kN>6.05kN（符合要求）。
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