网络教育学院
《钢筋混凝土结构课程设计》
题 目：仓库厂房单向板设计
学习中心： 专 业：
年 级： 学 号： 学 生： 指导教师：
1 基本情况
本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 1、工程概况
仓库厂房，设计使用年限为50年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整体式单向板肋梁楼盖。墙厚370mm，柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为
400mm?400mm。
2、设计资料
（1）楼板平面尺寸为19.8m?33m，如下图所示：
图2.1 楼板平面图
（2）楼盖做法详图及荷载
图2.2 楼盖做法详图
楼面均布活荷载标准值为：7kN/m
楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，??20kN/m3, 板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，??17kN/m3 楼盖自重即为钢筋混凝土容重，??25KN/m3
④ 恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m） ⑤ 材料选用 混凝土：C25
钢 筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
2
2
2 单向板结构设计
2.1 板的设计
本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。 2.1.1 荷载
板的永久荷载标准值
80mm现浇钢筋混凝土板 0.08×25=2 kN/m 20mm厚水泥砂浆抹面 0.02×20=0.4 kN/m 20mm厚混合砂浆天棚抹底 0.02×17=0.34 kN/m 小计 2.74 kN/m 楼面均布活荷载标准值 7 kN/m
永久荷载分项系数取1.2，因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载总计算值：
①q=?Ggk+??Qqk=1.2×2.74+0.7×1.3×7=9.658kN/m ②q=?Ggk+?Qqk=1.2×2.74+1.3×7=12.388kN/m 由于②>①，所以取②q=12.388kN/m，近似取q=12kN/m
2
2
2
2
2
2
2
222
2.1.2 计算简图
次梁截面为200mm×500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：
边跨l0=ln+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025ln=2030mm，取l0=2020mm 中间跨l0=ln=2200-200=2000mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：
图2.5 板计算简图
2.1.3 内力计算
板厚 h=100mm， 次梁 b×h=220mm×450mm
计算跨度：边跨 L01=Ln+h/2=3000-120-220/2+100/2=2820mm L01= Ln+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm 选其中较小者L01=2820mm 中跨 L02=Ln=3000-220=2780mm 跨度差(L01-L02)/L02=(2820-2780)/2780=1.4%<10% 故按等跨连续板计算。
查表可知，板的弯矩系数am分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。故
M1=-MB=（g+q）l02/11=9.2×2.022/11=3.34kN·m
2Mc=-（g+q）l01/14=-9.2×2.02/14=-2.57kN·m
2M3=M2=（g+q）l01/16=9.2×2.02/16=2.25kN·m
这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其Mc和M2应乘以0.8，Mc =0.8×-2.57=-2.06kN·m；M2=0.8×2.25=1.80kN·m 2.1.4 配筋计算
板的配筋计算只需按钢筋混凝土正截面强度计算，不需进行斜截面受剪承载力计算。
取a=25，b=1000mm，h=100mm，h0=h-a=100-25=75mm fc=12.5N/mm2，fy=210N/mm2 板的配筋计算表：
表2-1 板的配筋计算表 截 面 弯矩设计值（kN·m） 1 3.34 B -3.34 0.065 0.067 273.7 Φ8@160 As=314.2或3 2.25 0.044 0.045 183.9 C -2.57 0.050 0.051 208.4 2as=M/（a1fcbh0） 0.065 ?=1-1-2as 轴线 计算配筋（mm） 20.067 273.7 Φ8@160 ①～② As=?bhoa1fc/fy ⑤～⑥ 2Φ6/8@160 Φ6/8@160 As=246.0 As=246.0 实际配筋（mm） As=314.0 0 轴 线 计算配筋（mm） ②～⑤ As=?bhoa1fc/fy 22273.7 Φ8@160 273.7 Φ8@160 As=314.147.1 166.7 Φ6/8@160 Φ6/8@160 As=246.0 As=246.0 实际配筋（mm） As=314.0 0 计算结果表明，支座截面的?均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=246/（1000×80）=0.308%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/210=0.306%，
同时大于0.2%，满足最小配筋率。
2.2 次梁的设计
本节内容是根据已知的荷载条件对次梁进行配筋设计，按塑性理论进行计算。 2.2.1 荷载
永久荷载设计值
板传来永久荷载 3.522×2.2=7.81kN/m
次梁自重 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02×（0.5-0.08）×2×17×1.2=0.34kN/m 小计 g=10.67kN/m
可变荷载设计值 q=5.6×2.2=12.32kN/m 荷载总设计值 g+q=22.99kN/m 2.2.2 计算简图
次梁支承在主梁或墙上，其支座按不动铰支座考虑，次梁按多跨连续梁计算。次梁所受荷载为板传来的荷载和自重，也是均布何在。计算板传来的荷载时，取次梁相连跨度一半作为次梁的受荷宽度。
次梁在砖墙上的支承长度为250mm。主梁截面为300mm×650mm。 计算跨度：
边跨 lo=ln+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<1.025ln=6488mm，
故取lo=6450mm
中间跨 lo=ln=6600-300=6300mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示：
大工秋《钢筋混凝土结构课程设计》满分答案
