4、 梁底纵向钢管验算： 4.1. 计算资料：
查表得钢管相关参数如下：
W=5.08×103mm3；I=12.9×104mm4；E=2.1×105MPa；fm=205MPa 4.2．荷载计算： 等效均布荷载取最大值： 4.3．内力计算：
km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526 M= km·P’L2(L为梁下立杆纵距) =0.105×18.3×0.42=0.44KN.m σ= = =86.6N/mm2＜0.44KN.m 可知抗弯符合要求；
5、 直角扣件抗滑移能力验算：
RMAX=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×29.34×0.4=7.6kN V’=RMAX=7.6kN<2Vc=17kN 采用双扣件可满足要求。
6、 立杆稳定性验算： 6.1 立杆相关参数：
A=4.89×102mm2；g=3.84g/m；I=15.8mm；E=2.1×105；f=205MPa
支柱高6m-1.0m=5.0m
设三道水平杆距地1.8m，即L=1.8m 立杆及相关横杆重量 =49.1KN 可知符合要求。
六、 楼板支撑体系计算书
一、 设计资料
首层高为5.8米，楼板厚度为0.10m，净高=5.8m-0.10m=5.7m； 二、 结构布置：
底模下方木横楞＠400，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。
三、 板底模板计算： 其传力系统为：
现浇砼及施工等荷载 板底模板 水平方木 水平钢管 钢管支柱 承接层。 荷载：
（1）恒载标准值：
100mm厚砼：24kN/m3 ×0.10=2.4kN/m2 钢筋： 1.5kN/m3×0.18=0.27 kN/m2 模板： 0.30 kN/m2
所以，恒载标准值gk=4.89kN/m2； （2）活载标准值：
人员及设备均布荷载：2.5 kN/m2 所以，活载标准值qk=2.5 kN/m2
（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=5.868+3.5=9.37kN/m2； 荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=5.87kN/m2； 取每米板宽计算：P承=9.37kN/m P刚=5.87N/m 内力验算：
因为在实际砼浇注中，采用分面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。 查《建筑施工手册》表2-15，得： km=0.105；kv=0.606；kw=0.644
查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为： fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2 所以：
M=km·P承l2=0.105×9.37×0.42=0.157kN·M σ= = =2.91N/mm2＜0.157KN/m 可知符合抗弯要求； 可知符合抗剪要求； 可知符合挠度要求。
四、 板底方木验算： 计算资料：
方木为松木E=9000×0.85=7650N/mm2 [σ]=11.7N/mm2 fv=1.4×1.3×0.9 N/mm2 纵向方木承受的荷载：
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知，支座反力: RB=P承l=3.75kN
考虑到用2米方木，按2等跨梁计算：
求纵向方木内力：
查表得：km=0.107，kv=0.607，kw=0.632 M= km·P’L`2(L`为板底水平钢管跨距) =0.107×3.75×12=0.40kN·m σ= = =4.8N/mm2＜ 0.40KN/m 可知抗弯符合要求； 可知符合抗剪要求； 可知符合挠度的要求。
五、 板底水平钢管验算： 计算资料：
查表得钢管相关参数如下：
W=5.08×103mm3；I=12.9×104mm4；E=2.1×105MPa；fm=205MPa 荷载计算： 水平钢管线荷载：
内力计算：
km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526 M= km·P’L2(L为梁下立杆纵距) =0.105×15.6×12=0.8KN/M σ= =157N/mm2＜0.8KN/M 可知抗弯符合要求；
六、直角扣件抗滑移能力验算：
RMAX=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×15.6×1=12.4kN V’=RMAX=12.4kN<2Vc=17kN 采用双扣件可满足要求。 七、 立杆稳定性验算： 计算简图参见框支梁立杆验算 立杆相关参数：
工程高支模施工方案
