脚手架计算书

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双排扣件式脚手架的计算

脚手架选型及有关说明:

脚手架计算高度按 21.5M 计,立杆纵距 1.5m 横距 1.2m,步距 1.8m,钢管直径为 48,壁厚 t=3.5 ㎜，按装饰用脚手架计算,一个作业层,二层木架板,连墙件二步三跨布置. 荷载的选取

木脚手板 0.35KN/㎡ 施工均布活荷载 2 KN/㎡

基本气压值在 0.35 KN/㎡左右,拉结点覆盖面 S=3×4.5=13.5 ㎡＜30 故不考虑气荷载对 立杆稳定性的影响. 脚手架结构计算:

本计算按概率极限状态设计算复合脚手架的受力,结合国家 JGJ130-2001 及工程的实际情况进行下列设计计算: 纵、横向水平杆受弯强度的计算 连接扣件抗滑承载力的计算 杆的稳定性计算

墙件的强度、稳定性和连结强度计算 杆地基承载力计算 计算如下:

①纵向水平杆: 水平计算单元 S=1.2×1.5=1.8 ㎡ 作用在纵向杆线荷载为 脚手架板产生 qGK=0.9 ㎡×0.35 KN/㎡÷1.5m=0.21 KN/m

施工活荷载产生 qQK=0.9 ㎡×2 KN/㎡÷1.5m=1.2 KN/m 作用在纵向水平杆上产生最大弯矩值 Mmax Mak-1/2qL×1/4L=0 MGK=1/8qGKL2

同理 MGK=1/8qQKL2 Mmax=1.2MGK+1.4MQK=1.2×1/8×0.21×1.52+1.4×1/8×1.2×1.52=0.543KN.m

直径为 48 钢管截面横量 W=5.08 ㎝ 3 钢材的抗弯度计算值 f=205N/㎜ 2

钢管应力产生强度 T=M/W=5.43×103/5.08×103=10.6N/㎜ 2＜f=205N/㎜ 2 故符合抗 拉强度要求.

②横向水平杆 S=1.5×1.2=1.5 ㎡ 作用在水平横向杆线荷载为:

qGK=1.8 ㎡×0.35KN/㎡÷1.2m=0.525 KN/m qQK=1.8 ㎡×2KN/㎡÷1.2m=3KN/m 作用在水平横向杆上产生的最大弯矩值:

Mmax=1.2 × 1 / 8qGKL2+1.4 × 1 / 8qQKL2=0.28 × (1.2qGK+1.4qQK)=0.28 × (1.2 × 0.525+1.4×3)=1.35 KN.m

J= M/W=1650×103/5.08×103=32.48N/mm2＜f=205N/mm2 所以符合抗拉强度要求 2、机件的抗滑承载力验算

①纵向杆机件 s=1.2×1.5×1/2=0.9m2

Rmax=1.2×0.9×0.35+1.4×0.9×2=2.9kN＜RC=8KN ②横向杆机件同上 Rmax=2.9kN＜RC=8KN

3、主杆的稳定性计算

脚手架结构自重产生的轴向力 NG1K=20×3.84×10-2/m=0.768KN 脚手板自重产生的轴向力 NG2K=1.2×1.5×0.35KN/M2×1/2=0.315KN

施工荷载产生的轴向力∑NQK=1.2×1.5×2KN/M2×1/2=1.8KN 荷载设计值 N=1.2(NG1K+NG2K+1.4∑NQK)=1.2×(0.768+0.315+1.4×1.8)=4.32N

主杆计算长度 Lo=Kuh=1.155×1.05×1.5=1.82m 杆件细长比 入=Lo/I=(.82×102)/1.58=115.2＜250 经查表知:主杆轴心受压稳定要取 e=0.483 b=N/QA=(.32×103)0.483×4.89×102=18.3KN/mm2＜f=205n/mm2 所以主杆的稳定性符合要求

连墙件(点)的迎面积 AW=3×4.5=13.5m2

标准风荷载 WK=0.7MzsWo=0.7×0.35×1.3=0.32KN/m2 风荷载产生的连墙件轴向设计值 N1w=1.4wkAW=1.4×0.32×13.5×0.095×1=0.57KN

连墙件的轴向力设计值 N1=0.57+5=5.57KN ①杆件材料的抗拉强度为 b=n/r=(.57×103)/(4.89×103)=1.14n/mm3＜f=205N/mm3

②因为轴向力 N1=5。57KN＜Rc=8KN 所以机件抗滑承载力符合要求

③Io=Ku.h=1.155×1.05×1.2=1.46m

根据欧拉史稳压加界公式 Pij=r2EI/Vo=3.142×2.06×105×12.19×102=169.6Kn 由第②可知最大轴向力 N1=8KN＜9IJ=169.6KN 故拉杆稳定性符合要求 4、主杆地基载力计算:

因为架子主杆立于基础承台层上，其抗压强度≥10N/mm2 架子立杆最大轴向压力为 N=1.2×1.15×0.35×2+1.8×1.4=4.74KN

垫板面积 S=150×150=22500 mm2 P=4740/22500=0.21N/ mm2＜10N/mm2 故承载力符合要求。