顺德深国投商业中心临时用电方案
侧模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q，=24.00×(1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm 挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×21.60×3004/(100×6000×437400)=0.43mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 内力图如下图 （3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-100)/2=450mm=0.45m，N=abFs=0.60×0.45×32.68=8.82kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN 对拉螺栓受力8.82kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算
计算跨度450mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=40mm，h=90mm
W=bh2 /6=40×902/6=54000mm3，I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4 。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.125,q=34.40×300/1000=10.32N/mm Mmax=KMqL2=0.125×10.32×4502=261225N·mm σ=Mmax/W=261225/54000=4.84N/mm2
侧肋抗弯强度σ=4.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.625×10.32×450/1000=2.90kN τ=3Vmax/(2A)=3×2.90×1000/(2×40×90)=1.21N/mm2 侧肋抗剪强度τ=1.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.521,q，=24.00×300/1000=7.20N/mm
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υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×7.20×4504/(100×9000×2430000)=0.07mm [υ]=L/250=450/250=1.80mm
侧肋挠度υmax=0.07mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。 内力图如下图 6.梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2； 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×10.32×0.45=5.81kN; Mmax=KmPL=0.171×5.81×0.60×106=596106N·mm σ=Mmax/W=596106/(2×4730)=63.01N/mm2
檩梁抗弯强度σ=63.01N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×5.81=3.82kN τ=3Vmax/(2A)=3×3820/(2×2×450)=6.37N/mm2
檩梁抗剪强度τ=6.37N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×7.20×0.45=4.05kN;
υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×4050×6003/(100×206000×2×113500)=0.21mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
檩梁挠度υmax=0.21mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 13.3 300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算 1．计算参数
结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=1250mm，层高5.20m，结构表面考虑隐蔽。 模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度
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fv=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。
钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
模板支撑体系搭设正立面图
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.30 + 2.14 ) ×1.2 = 0.88 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 1.25 × 1.2 = 10.80 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 1.25 × 1.2 = 0.68 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 13.19 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.29 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 W=bh2/6=300×182/6=16200mm3， I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.105×13.19×3002=-124646N·mm=-0.12kN·m σ=Mmax/W=124646/16200=7.69N/mm2
梁底模抗弯强度σ=7.69N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×13.19×300=2398N τ=3Vmax/(2bh)=3×2398/(2×300×18)=0.67N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.67N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
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顺德深国投商业中心临时用电方案 3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=10.29kN/m
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×10.29×3004/(100×6000×145800)=0.61mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.61mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 内力图如下图
（3）第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、γ=300/600=0.50。
第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=40mm，h=90mm；W=bh2/6=40×902/6=54000mm3 I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=13.19×300/300=13.19kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=13.19×300/1000×600/1000×(2-0.50)/8=0.45kN·m b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×9.26=0.83kN a =0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm，Mp=P×a=0.83×0.15=0.12kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.45+0.12)×106=570000N·mm σ=Mmax/W=570000/54000=10.56N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.56N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×13.19×300/1000+0.83=2.81kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.81×1000/(2×40×90)=1.17N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
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顺德深国投商业中心临时用电方案
q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.29×300/300=10.29N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=10.29×300×6003×(8 - 4 × 0.502+0.503)/(384×9000×2430000)=0.57mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.83×1000×150×6002×(3 - 4×0.252)/(24×9000×2430000)=0.23mm υmax=υq＋υp=0.57+0.23=0.80mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.80mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 内力图如下图
（4）第二层龙骨(主楞)验算
钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0 W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2 1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×13.19×300/1000+0.83=2809N=2.81kN
弯矩系数KM=-0.395,Mmax=KmPL=-0.395×2.81×1000×1200=-1331940N·mm σ=Mmax/W=1331940/8980=148.32N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=148.32N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.895×2.81=5.32kN τ=3Vmax/(2bh)=3×5.32×1000 /(2×2×424.00)=9.42N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=9.42N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。 3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.481，P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×10.29×300/1000+0.83=2.37kN υmax= KυP’L3/(100EI)=2.481×2.37×1000×12003/(100×206000×215600)=2.29mm [υ]=L/250=1200/250=4.80mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.29mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
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轮扣式模板钢管支架施工方案2014.7.26
