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根据结构的规则性选取。 （2）扭转耦联信息：
a．对于耦联选项，建议总是采用；
b．质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
（3）地震烈度：根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。 （4）设计地震分组：根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。 （5）场地土类型：根据《地质勘测报告》测试数据计算判定。
地震烈度、设计地震分组、场地土类型三项直接决定了地震计算所采用的反应谱形状，对水平地震力的大小起到决定性作用。 （6）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心
A） B）
位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
（7）计算振型个数：
地震力振型数至少取3，由于程序按三个阵型一页输出，所以振型数最好为3的倍数。一般计算阵型数应大于9，多塔结构计算阵型数应取的更多些。但也要注意一点：此处的阵型数不能超过结构的固有阵型的总数，比如说，一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，整个结构共6个有效自由度，这时阵型个数最多取6个，否则会造成地震力计算异常。对于复杂、多塔以及平面不规则的建筑就要多选，一般要求“有效质量数大于90％就可以，证明我们的阵型数取的足够的多了。一般情况例如20层的高层建筑取9个振型就可以满足。 （8）活荷载质量折减系数：
计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：一般取0.5（对于藏书库、档案库、库房等建筑应特别注意，应取0.8）。调整系数只改变楼层质量，从而改变地震力的大小，但不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。 （9）周期折减系数：
计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重填充墙体对结构刚度增强的影响，采用周期折减予以反应。因此当承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数ψT可按下列规定取值：
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框架结构可取0.6－0.7； 框架剪力墙结构可取0.7－0.8； 剪力墙结构可取0.9－1.0。
具体折减数值应根据填充墙的多少及其对结构整体刚度影响的强弱来确定。 （10）结构阻尼比：
对于一些常规结构，程序给出了结构阻尼的隐含值。除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不超过12层的钢结构可采用0.035，对超过12层的钢结构可采用0.02；在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用0.05；对于钢－混凝土混合结构则根据钢和混凝土对结构整体刚度的贡献率取为0.025～0.035。
（11）特征周期、多遇地震影响系数最大值、罕遇地震影响系数最大值： 可通过抗震规范规定，也可根据具体需要来指定。
建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值αmax应按表3.3.7-1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表3.3.7-2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。
注：1、周期大于6.0s的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门的研究； 2、已编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数。
表3.3.7-1 水平地震影响系数最大值αmax
地震影响 多遇地震 罕遇地震
6度 0.04 －
7度 0.08（0.12）0.50（0.72）
8度 0.16（0.24）0.90（1.20）
9度 0.32 1.40
注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
表3.3.7-2 特征周期值Tg（s）
场地类别 设计地震分组 第一组 0.25 0.35 0.45 0.65 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 12
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第二组 第三组
0.30 0.35
0.40 0.45
0.55 0.65
0.75 0.90
（12）斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度
可允许最多5组多方向地震。附加地震数在0－5之间取值。相应角度填入各角度值。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。《抗规》5.1.1、各类建筑结构的地震作用，应符合下列规定：对于有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。 4 活载信息
（强规）4.1.2、设计楼面梁、墙、拄及基础时，表4.1.1中楼面活荷载标准值载下列情况下应乘以规定的折减系数。 1设计楼面梁时的折减系数：
1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9； 2）第1（2）－7项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9；
3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽型板的纵肋应取0.8；对于单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；
4）第9－12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2设计墙、柱和基础时的折减系数 1）第1（1）项应按表4.1.2规定采用；
2）第1（2）－7项应采用与其楼面梁相同的折减系数；
3）第8项对单向板应采取0.5，对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8； 4）第9－12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸1/2梁间距的范围内的实际面积确定。
表4.1.2活荷载按楼层的折减系数
墙拄基础计算截面以上
的层数
计算截面以上各楼层活
1 1.00
2－3 0.85
4－5 0.70
6－8 0.65
9－20 20以上0.60
0.55
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荷载总和的折减系数 （0.90）
注：当楼面梁的从属面积超过25m2时，应采用括号内的系数。 1) 说明：
1、计算楼面梁时荷载折减系数的设置在“PMCAD>楼面荷载传导计算>荷载倒算选择>考虑活荷载折减的设置折减系数”的选项中。梁活荷载折减是根据梁的受荷面积而确定的，这样就会造成比较复杂的折减方式，且可能每根梁不同。 2、PMCAD在处理这个问题时，采用了折减楼面荷载的方式。
3、建议在选择梁活荷载折减时，应慎重考虑。在使用PKPM系列的软件中，活荷载折减最好不要重复使用，如在PM中考虑了梁的活荷载折减，则在SATWE、TAT、PMSAP中最好不要选择“柱墙活荷载折减”，以避免活荷载折减过多。反之亦然。 条文说明4.1.2、作用在楼面上的活荷载不可能以标准值的大小同时布满在所有的楼面上，因此在设计梁、墙、柱和基础时，还要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。 考虑活荷不利布置的最高层号：在恒荷载与活荷载分开算的前提下，若将此参数填0，表示不考虑梁活荷不利布置作用；若填大于零的数NL，则表示1－NL各层考虑梁活荷载的不利布置，而NL+1层以上则不考虑活荷不利布置。
5.1.8、高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载大于4kN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。
该选项与“调整信息”中的“梁设计弯矩放大系数”不能同时采用。梁弯矩放大系数起源于梁的活荷载不利布置。当不考虑活荷载不利布置时，梁活荷载弯矩偏小，程序试图通过梁弯矩放大系数来调整梁的弯矩。在程序处理时，最终弯矩弯矩放大系数是乘在组合设计弯矩上（弯矩包络图上）的，这样组合中的恒、地震、风荷载也相应放大了，会导致梁的主筋量有较大的增加。所以用户应选用“梁活载不利布置”选项来考虑活荷载的不利布置。
5 调整信息：
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图5 调整信息 图6 设计信息
（1）中梁刚度增大系数：
装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0。 （2）梁端弯矩调幅系数：
现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。 （3）梁设计弯矩增大系数：
放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0。 （4）连梁刚度折减系数： 一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8； （5）梁扭矩折减系数：
现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0。 （6）全楼地震力放大系数：
用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0。 6 设计信息：
（1）结构重要性系数: 安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00 （2）柱计算长度计算原则: （3）是否考虑 P-Delt 效应：
1）据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑
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最全的SATWE参数的设置原理
