三门核电项目场外应急指挥实验室 QTZ80塔吊基础专项施工方案
目录
一、工程概况..........................................................................................................................2
二、编制依据..........................................................................................................................2
三、QTZ80(ZJ6010)塔式起重机技术性能表......................................................3
四、塔吊基础布置.................................................................................................................4
五、抗台风要求.....................................................................................................................4
六、基础承台及桩基的设计验算.........................................................................................5
（一）塔机属性.............................................................................................................5
（二）塔机荷载.............................................................................................................5
（三）桩顶作用效应计算.............................................................................................8
（四）桩承载力验算.....................................................................................................9
（五）承台计算...........................................................................................................12
（六）配筋示意图.......................................................................................................14
七、施工人员组织...............................................................................................................15
八、施工机具、材料准备....................................................................................................16
九、塔吊基础施工................................................................................................................17
十、安全环保措施................................................................................................................18
附：塔吊现场布置图
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三门核电项目场外应急指挥实验室 QTZ80塔吊基础专项施工方案
QTZ80（ZJ6010)型塔吊基础施工方案
一、工程概况
1、工程名称：三门核电项目场外应急指挥实验室 2、建设单位：三门核电有限公司
3、勘察单位：郑州中核岩土工程有限公司 4、设计单位：上海核工程研究设计院
5、监理单位：北京四达贝克斯工程监理有限公司 6、施工单位：华亿生态建设有限公司 7、建筑高度：16.5m。
本工程共设置1台塔吊。主要技术指标如下： 1、塔吊功率：31.7KW； 2、塔吊臂长：55m； 3、塔吊自重：32.2t；
4、塔吊最大起重量：6t；最大幅度：57m； 5、塔吊标准节尺寸：1.6m×1.6m×3.0m； 6、塔吊平衡配重：12.26t； 7、塔吊最大独立高度：40.5m
8、塔吊安装高度：约30m。
本案塔吊基础尺寸为5000×5000×1000，基础埋深1.0m，基础上标高为-0.5m，基础混凝土等级为C35。采用4根直径为800混凝土灌注桩基础作为塔吊及其承台基础的承重构件，灌注桩的混凝土强度为C35。
二、编制依据
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
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5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
三、QTZ80(ZJ6010)塔式起重机技术性能表
塔机工作级别 塔机利用等级 塔机载荷状态 起升机构 机构工作级别 回转机构 牵引机构 倍率 起升高度m a=2 a=4 最大起重重量t 工作幅度m 倍率 起升机构 起重量t 速度m/min 电机功率KW 回转机构 牵引机构 回转速度r/min 电机功率KW 牵引速度m/min 电机功率KW 顶升速度m/min 顶升机构 电机功率KW 工作压力MPa 总功率KW 平衡重重量 起重臂长m 重量t 57 13.06 55 12.26 1.5 80 最小幅度 最大幅度 2 3 40 3 8.5 3 40 独立式 40.5 40.5 6 2.5 57 4 6 20 6 4.3 A4 U4 Q2 M5 M4 M3 附着式 121.5 60 24/24/5.4 0.6 2×2.2 40/20 3.3/2.2 0.6 5.5 20 31.7（不含顶升机构电机） 52 12.04 50 11.24 47 11.02 45 10.22 工作温度 -20~40℃ 3
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顶升工况 设计风压Pa 最高处 100 工作工况 最高处 250 非工作工况 0~20m 20~100m 大于100m 800 1100 1300
四、塔吊基础布置
1、本案1#塔吊拟布置在1#楼西侧20米，2#楼北侧10米； 2、塔吊基础桩位位置：
（1）、x=43780.403，y=69056.555； （2）、x=43782.198，y=69053.667； （3）、x=43779.309，y=69051.872； （4）、x=43777.514，y=69054.760。
3、具体详见《塔吊现场布置图》。 五、抗台风要求
三门县是一个台风比较频繁的县城，所以在塔吊施工中要考虑台风的影响，本方案考虑台风等级为15级。
风俗41.5-50.9米/秒为风力14-15级强台风，故取风速V=50.9m/s。根据伯努利方程得出的风-压关系，风的动压为：
Wp=0.5×ρ×v2 （1）
公式中Wp为风压（KN/m2），ρ为空气密度（Kg/m3），V为风速（m/s）。
由于空气密度（ρ）和重度（r）的关系为 r=ρ×g，因此有ρ=r/g。在公式（1）中使用这个关系，得到 Wp=0.5×r×v2 /g （2）
公式（2）为标准风压公式。在标准状态下（气压为1013hPa，温度为15℃），空气重度r=0.01225KN/m3。纬度为300处的重力加速度g=9.8m/s。
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根据公式15级台风换算成基本分压值是： Wp=0.5×r×v2 /g =0.5×0.01225×50.92/9.8=1.62 六、基础承台及桩基的设计验
（一）、塔机属性
塔机型号 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 塔机独立状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) QTZ80（浙江建机） 40.5 40.5 方钢管 2.3 （二）、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 340.34 60 22 5
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小车和吊钩自重G2(kN) 小车最小工作幅度RG2(m) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 3.8 0 60 11.5 10 55 Max[60×11.5，10×55]＝690 19.8 7 120 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 1.62 20.5
3、风荷载标准值ωk（KN/m2）
工程所在地 浙江三门项目一期工程后备应急指挥中心、后备环境实验室、监督性监测流出物实验室场地内 工作状态 非工作状态 0.5 1.62 锥形塔帽，小车变幅 A类（近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区） 工作状态 非工作状态 1.558 工作状态 非工作状态 1.2 1.95 1.95 1.519 1.625 基本分压ω0（KN/m2） 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 风振系数βz 风压等效高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 风向系数a 华亿生态建设有限公司 6
三门核电项目场外应急指挥实验室 QTZ80塔吊基础专项施工方案 塔身前后片桁架的平均充实率a0 风荷载标准值ωk（KN/m2） 工作状态 非工作状态 0.35 0.8×1.2×1.519×1.95×1.558×0.5=2.215 0.8×1.2×1.625×1.95×1.558×1.62=7.678
4、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝543.94 1.62×0.35×2.3×40.5＝52.816 60×22+3.8×0-19.8×7-120×11.8+0.5×52.816×40.5＝834.924 340.34+60+3.8+19.8+120＝543.94 60 543.94+60＝603.94 0.5×0.35×2.3×40.5＝16.301 60×22+3.8×11.5-19.8×7-120×11.8+0.9×(690+0.5×16.301×40.5)＝727.186 5、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 1.2Fk1＝1.2×543.94＝652.728 1.4FQk＝1.4×60＝84 652.728+84＝736.728 1.4Fvk＝1.4×16.301＝22.821 1.2×(60×22+3.8×11.5-19.8×7-120×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.301×40.5)＝1056.倾覆力矩设计值M(kN·m) 24 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 1.2Fk＝1.2×543.94＝652.728 1.4Fvk＝1.4×52.816＝73.942 '' 华亿生态建设有限公司 7
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倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(60×22+3.8×0-19.8×7-120×11.8)+1.4×0.5×52.816×40.5＝1215.814 （三）、桩顶作用效应计算
承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 承台底标高(m) C35 0 50 -1.5 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 5 3.4 0.8 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 桩间侧阻力折减系数ψ 1 5 3.4 0.8 25 19 否
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基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×625=750kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(543.94+625)/4=292.235kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(543.94+625)/4+(834.924+52.816×1)/4.808=476.861kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(543.94+625)/4-(834.924+52.816×1)/4.808=107.609kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(652.728+750)/4+(1215.814+73.942×1)/4.808=618.916kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(652.728+750)/4-(1215.814+73.942×1)/4.808=82.448kN
（四）、桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩底标高(m) 桩有效长度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩裂缝计算 是 桩身承载力设计值 8223.433 3C20 25 -24.11 22.61 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.8 35 华亿生态建设有限公司 9
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钢筋弹性模量Es(N/mm) 2法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN200000 ) 100 最大裂缝宽度ωlim(mm) 预应力钢筋相对粘结特性系数V 地基属性 地下水位至地表的距离hz(m) 是否考虑承台效应 0.2 0.8 普通钢筋相对粘结特性系数V 1 4 是 自然地面标高(m) 承台效应系数ηc 0 0.26 承载力特征值fak(k抗拔系数 Pa) 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 90 70 280 180 400 侧阻力特征值qsia(k端阻力特征值qpa(k土名称 土层厚度li(m) Pa) 素填土 淤泥 圆砂 粉土 砾砂 软弱下卧层 硬持力层厚度t(m) 修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηd 下卧层顶以下的土的重度γ(kN/m ) 6 1909.94 3 20 地基压力扩散角θ(°) 地基承载力特征值fak(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηb 下卧层顶以上土的加权平均重度γm 9 12.83 6.17 11.97 26.7 50 15 100 40 120 Pa) 0 0 0 0 2800 30 280 2 18 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa
承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.503)/4=5.747m2 复合桩基竖向承载力特征值：
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Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×2.513×(7.5×50+12.83×15+2.28×100)+0×0.503+0.26×90×5.747=1733.835kN
Qk=292.235kN≤Ra=1733.835kN
Qkmax=476.861kN≤1.2Ra=1.2×1733.835=2080.602kN 满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=107.609kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.142×202/4=3770mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=618.916kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=8223.433kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=107.609kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(3769.911/(0.503×106))×100%=0.75%≥0.2% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 Qkmin=107.609kN≥0 不需要进行裂缝控制计算！ 6、软弱下卧层验算
(1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(ab+d-3)+ηdγm(lt+t-0.5)
=280+2×20×(3.4+0.8-3)+3×18×(22.61+6-0.5)=1845.94kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力
σz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)·Σqsikli]/[(al+d+2t·tanθ)(ab+d+2t·tanθ)]
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=[(543.94+625)-3/2×(3.4+3.4+2×0.8)×795.45]/
[(3.4+0.8+2×6×tan30°)×(3.4+0.8+2×6×tan30°)]=-71.495kPa 因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa (3)、软弱下卧层验算
σz+γm(lt+t)=0+18×(22.61+6)=514.98kPa≤fa=1845.94kPa 满足要求！
（五）、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ20@160 承台底部短向配筋 HRB400 Φ20@160 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ20@160 HRB400 Φ20@160 1、荷载计算
承台有效高度：h0=1000-50-20/2=940mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(618.916+(82.448))×4.808/2=1686.193kN·m X方向：Mx=Mab/L=1686.193×3.4/4.808=1192.319kN·m Y方向：My=Mal/L=1686.193×3.4/4.808=1192.319kN·m 2、受剪切计算
V=F/n+M/L=652.728/4 + 1215.814/4.808=416.038kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.4-2.3-0.8)/2=0.15m a1l=(al-B-d)/2=(3.4-2.3-0.8)/2=0.15m 剪跨比：λb'=a1b/h0=150/940=0.16，取λb=0.25； λl'= a1l/h0=150/940=0.16，取λl=0.25； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 βhsαbftbh0=0.96×1.4×1.57×103×5×0.94=9922.385kN βhsαlftlh0=0.96×1.4×1.57×103×5×0.94=9922.385kN V=416.038kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=9922.385kN 满足要求！ 3、受冲切计算
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塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.3+2×0.94=4.18m ab=3.4m≤B+2h0=4.18m，al=3.4m≤B+2h0=4.18m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1192.319×106/(1.03×16.7×5000×9402)=0.016 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016 γS1=1-ζ1/2=1-0.016/2=0.992
AS1=My/(γS1h0fy1)=1192.319×106/(0.992×940×360)=3552mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(3552,0.002×5000×940)=9401mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=10132mm2≥A1=9401mm2 满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=1192.319×106/(1.03×16.7×5000×9402)=0.016 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016 γS2=1-ζ2/2=1-0.016/2=0.992
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1192.319×106/(0.992×940×360)=3552mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×940)=9401mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=10132mm2≥A2=9401mm2 满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=10132mm2≥0.5AS1'=0.5×10132=5066mm2 满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=10132mm2≥0.5AS2'=0.5×10132=5066mm2 满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
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（六）、配筋示意图
桩配筋图
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七、施工人员组织
由于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中；由项目经理牵头，技术负责人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。具体施工组织机构如下表所示：
姓名 黄民浩 职务 项目经理 职责 塔吊基础施工 质量与安全总负责 塔吊基础施工现场 组织与安排 负责施工方案的编制 与施工技术的审核 塔吊基础的现场施工技术交底与现场指导及安全监督 现场安全监督检查 试块制作、钢筋取样、 资料报验等 砼的浇筑现场负责， 及塔吊预埋脚柱安装 基础模板支模现场负责 基础钢筋绑扎现场负责 备注 鲍孝省 生产经理 施工现场安全主要负责人 参与塔吊基础的定位放线及其验线等工作， 同时兼顾安全工作。 兼管安全，特别是 用电安全 兼管安全 兼管安全 林金贵 技术负责人 王兆保 章军民 任玮 施工员 安全员 资料员 郑成良 舒建法 王超群 土建工长 木工工长 钢筋工长 塔吊基础施工人员：
工种 人数 工作内容 华亿生态建设有限公司 15
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砼工 木工 钢筋工 电焊工 电工 普工 1 4 3 1 1 3 砼振捣及表面收理 配模及安装 钢筋绑扎 预埋脚柱安装 现场施工用电送电 零星工作 八、施工机具、材料准备
塔吊基础施工需要配备以下施工机具及测量仪器
1、反铲式挖掘机一台 2、振动棒一只 3、交流电焊机一台 4、钢筋切断机一台 5、钢筋弯曲机一台
6、活络板手12＂2把、18＂4把 7、铁锹4把 8、经纬仪一台 9、水准仪一台
10、安全帽每人一只、手套30副，工具包2只 塔吊基础施工所需主要材料：
1、钢筋：直径20mm、12mm、8mm三级钢 2、胶合板：规格915×1830×15，25张 3、方木：规格50×100×6000，30根 4、钢管：规格Ф48，若干 5、螺杆：规格Ф12，若干 6、钢板：2mm厚，1㎡
7、基础砼：强度等级C35,25m3；强度等级C15，2.5m3
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九、塔吊基础施工
1）塔吊基础施工工艺流程
桩基打桩→塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→基础放线（墨线）→验线→底层钢筋网绑扎→塔吊预埋脚柱安装固定→上层钢筋网绑扎→塔吊基础模板支模→塔吊基础钢筋模板验收→塔吊基础砼浇筑→砼养护 2）塔吊基础施工工艺
⑴桩基打桩：本方案中采用混凝土灌注桩，在工程桩打桩完成后，顺便把塔吊用桩打桩完成。
（1）塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖基坑应比设计标高高出20㎝～30㎝，剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为±50。
（2）垫层砼浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50×100的木方围起来；进行垫层砼浇筑，初凝后进行压光处理。
（3）基础放线（墨线）：在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出，弹墨线示之；最后通知技术负责人进行验线。
（4）底层钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采用满扎，同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底层钢筋网垫块。
（5）塔吊预埋脚柱安装、固定：由于本案塔吊基础高1350，比塔吊预埋脚柱高，为保证脚柱上部螺栓孔能露出基础砼表面，在预埋脚柱底部加焊一段长约500的14#槽钢；接着将四个预埋脚柱安装到塔吊标准节上，同时在四个预埋脚柱上焊接剪刀撑予以加固；然后用经纬仪将塔吊定位轴线投测到底层钢筋网上，弹墨线喷白漆示之，同时将预埋脚柱位置处边线测放出来；接着利用反铲挖掘机将安装有
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三门核电项目场外应急指挥实验室 QTZ80塔吊基础专项施工方案
预埋脚柱的标准节吊入基坑，放到底层钢筋网上，具体位置为上一步骤测放出来的脚柱位置线内；然后利用水准仪测出标准节上部四角四个螺栓孔处的标高，根据高低差值，在底层钢筋网上放置1mm/2mm不等的钢板片予以调整，直至四角标高差值在±2mm以内；最后将其与底部钢筋网焊接牢固
（6）基础上部钢筋网绑扎：首先安装1500左右的间距放置钢筋马蹬，接着将上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎，上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。 （7）基础支模：采用15后多层板做面板，50×100木方做背楞，Ф48钢管做外楞的模板支撑体系。
（8）钢筋、模板验收：以上工作完成后，通知项目技术负责人及监理单位进行钢筋、模板验收。
（9）塔吊基础砼浇筑：本案中塔吊基础砼采用商品砼，由汽车泵配合进行砼浇筑，砼在振捣过程中要充分，快插慢拔，均匀振捣，避免过振。待砼初凝后，进行砼表面压光处理。同时留置砼试块。
（10）塔吊基础砼养护：本案砼施工处于夏季，砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90%上时方可进行塔吊上部结构安装。 十、安全环保措施
1、进入施工现场必须正确佩戴安全帽及其它劳保用品。 2、土方开挖时，应设专人进行指挥，防止机械伤人事故发生。
3、严禁酒后上岗，不准打赤脚、穿拖鞋、硬底鞋上班；上班时段严禁嬉戏打闹。 4、特殊工种，如电工、焊工，机械工等必须持证上岗，无证人员不准进行操作。 5、钢筋切断、弯曲等各道工序的加工机械必须保证安全装置齐全有效，动力线路用钢管从地坪下引入，机壳要有保护零线。
6、电焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖、隔离，并在施焊部位配备灭火器材。
7、施工用电和照明用电要符合规定要求，严禁乱拉乱接，施工用电必须三相五线制，配电箱内应设触电保护装置，配电箱加锁。 8、车辆进出由专人冲洗车辆，不让泥浆带入公路。
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9、超过噪音限度的施工作业，必须控制，如圆盘锯，刨木机等，尽量安排白天工作，不在夜间使用。
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