（1）判断类型
??fcbfhf?9.6?1200?80?921.6KN?fyAs?300?1257?377.1KN
该T形截面为第一类型截面。 （2）求?
??fyAs300?1257??0.058 ?fcbfh09.6?1200?565（3求Mu
?2Mu??(1?0.5?)fcbfh0?0.058?(1?0.5?0.058)?9.6?1200?5652?207.1KN?m?M?131KN?m故满足要求。
2225-36解：已知 fc?9.6N/mm，ft?1.1N/mm，fy?210N/mm
h0?h?as?600?40?560mm （1）截面尺寸验算
hw?h0?560mm，b?250mm ，
hw560??2.24?4 b2500.25?cfcbh0?0.25?1?9.6?250?560?336KN?V?150KN
截面尺寸满足要求 （2）可否按构造配筋
0.7ftbh0?0.7?1.1?250?560?107.8KN?V?150KN ftbh0?1.1?250?560?154KN?V?150KN
按构造配筋 由?sv?Asv0.24ftA0.24bft0.24?250?1.1???0.314 解出sv?bsfyvsfyv2102选用φ6双肢箍（Asv1?28.3mm，n?2），则s?Asv2?28.3??180mm 0.3140.314由表5-7知，smax?250mm，故选φ6@180
225-38 解：h0?h?as?500?35?465mm，fc?11.9N/mm，ft?1.27N/mm
（1）截面尺寸验算
- 11 -
?hwh0?hf465?100??1.825?4 bb2000.25?cfcbh0?0.25?1?11.9?200?465?277KN?V?120KN
故截面尺寸满足要求 （2）可否按构造配筋
1.751.75ftbh0??1.27?200?465?51673N?51.6KN?V?120KN ??13?1(1.751.75?0.24)ftbh0?(?0.24)?1.27?200?465?80020N?V?120KN ??13?1应按计算公式计算箍筋 （3）箍筋计算
V?Vcs?1.75Aftbh0?fyvsvh0 ??1sV?1.75ftbh0120?103?51673??1??0.7
fyvh0210?465解出
Asv?s2选φ8双肢箍（Asv1?50.3mm，n?2） s?Asv2?50.3??144mm 0.70.7查表5-7知smax?200mm 故选φ8@200
225-40 解:采用C25混凝土，fc?11.9N/mm，ft?1.27N/mm，HPB235级箍筋
fyv?210N/mm2，HPB335级纵向钢筋fyv?300N/mm2
（1）斜截面受剪计算
取as?35mm，h0?h?as?550?35?515mm
2①φ6@200双肢箍筋 n?2，s?200mm，Asv1?28.3mm
hw?h0?515mm，
hw515??2.06?4 h02500.25?cfcbh0?0.25?1?11.9?250?515?383KN
- 12 -
?sv?Asv2?28.30.24ft0.24?1.27??0.113%???0.145% bs250?200fyv210不满足最小配箍率
Vcs?0.7ftbh0?1.25fyv因此，0.25?cfcbh0?Vcs 剪力设计值：V?Asv2?28.3h0?0.7?1.27?250?515?1.25?210??515?152717Ns2001(g?q)ln，V?Vcs 2g?q?2Vcs2?152717??53.2KN/m ln5.74
2②φ8@200双肢箍筋 n?2，s?200mm，Asv1?50.3mm
hw?h0?515mm，
hw515??2.06?4 h02500.25?cfcbh0?0.25?1?11.9?250?515?383KN
?sv?Asv2?50.30.24ft0.24?1.27??0.201%???0.145% bs250?200fyv210满足最小配箍率
Vcs?0.7ftbh0?1.25fyv因此，0.25?cfcbh0?Vcs 剪力设计值：V?Asv2?50.3h0?0.7?1.27?250?515?1.25?210??515?182458Ns2001(g?q)ln，V?Vcs 2g?q?2Vcs2?182458??63.6KN/m ln5.74
（2）正截面受弯计算
1m2 ?b?0.55 4Φ22 As?152m?minbh?0.2%?250?550?275mm2
- 13 -
As??minbh 满足要求
??fyAs?1fcbh0?300?1521?0.298??b?0.55
1?11.9?250?5152Mu??(1?0.5?)?1fcbh0?0.298?(1?0.5?0.298)?1?11.9?250?5152?200KN?m计算截面系梁跨中截面：Mu?12(g?q)l0 88Mu8?200??44.4KN/m 262l0 解出 g?q?经计算，当分别采用φ6@200双肢箍筋和φ8@200双肢箍筋时，梁能承受的荷载设计值
均为44.4KN/m。 5-41
解
:
取
c?30mm，
as?c?d22?30??40mm22，
h0?h?as?700?40?660mm，Es?2.0?105N/mm2
deqnd???nvdiiii2i2?202?2?222??21mm 2?1?20?2?1?22弯矩设计值：Mk?112(gk?qk)l0??(19.74?10.5)?72?185.22KN?m 88Mk185.22?106则 ?sk???232.4N/mm2
0.87h0As0.87?660?1388?te?As1388??0.0159?0.01 0.5bh0.5?250?7002采用c30混凝土 ftk?2.01N/mm
??1.1?0.65ftk?te?sk?1.1?0.65?2.01?0.746
0.0159?232.4wmax?2.1??skEs(1.9c?0.08deq?te)?2.1?0.746?232.421?(1.9?30?0.08?)?0.296mm2.0?1050.0159?wlim?0.3mm满足要求 5-55 (B)
- 14 -
5-56 (C) 5-57 (A) 5-58 (C)
6-3 答：大、小偏心受压之间的根本区别是截面破坏时受拉钢筋是否屈服，亦即受拉钢筋的应变是否超过屈服应变值?y（?y?fyEs）。
区分大偏心受压和小偏心受压的界限状态，与区分适筋梁和超筋梁的界限状态完全相同，
因而可得：
当???b时，构件截面为小偏心受压 当???b时，构件截面为大偏心受压
当???b时，构件截面为偏心受压的界限状态。
6-5答：（1）对于长细比小的短柱，侧向挠度与初始偏心距相比可以忽略不计。可以不考虑纵向弯曲引起的附加弯矩的影响，M与N成线性关系。构件的破坏是由于材料破坏引起的。
当柱的长细比很大时（细长柱），构件的破坏已不是由于构件的材料破坏所引起的，而是由于构件纵向弯曲失去平衡引起破坏，称为失稳破坏。
本质区别在于，长柱偏心受压后产生不可忽略的纵向弯曲，引起二阶弯矩。
（2）偏心距增大系数?的物理意义：考虑长细比比较大的中长柱受压后产生的附加弯矩对受压承载力的影响。 6-8答：
在对称配筋情况下，截面破坏是的轴向力（受压承载力）设计值Nb??1?bfcbh0，由相关曲线可知：当N?Nb时，为小偏心受压；N?Nb，为大偏心受压。
6-13解：取as?as?40mm，h0?h?as?600?40?560mm （1）偏心距增大系数?及e计算
?M360?106e0???240mm 3N1500?10 - 15 -
建筑结构课后作业参考答案
