1恒荷载：gk=3.56KN/㎡ ○
2活荷载： 按办公楼取，qk=2.0KN/㎡ ○
3荷载组合：1.2gk+1.4qk=1.2×3.56+1.4×2=7.07KN/㎡ ○
1.35gk+1.4×0.7qk=1.35×3.56+1.4×0.7×2=6.77KN/㎡ 取g+q=7.07KN/㎡ 楼面板的几何尺寸和计算简图见图3-3
(a) 楼面板的几何尺寸
(b) 楼面板的计算简图
图3-3 楼面板的几何尺寸和计算简图
（2）内力计算
取1m宽板带作为计算单元，按弹性理论计算，各跨的计算跨度l0为各跨支座中心线间的距离lc ,各截面弯矩用弯矩分配法计算得：
图3-4 楼面板各截面弯矩(单位：KN·m)
（3）正截面承载力计算
取板的截面有效高度h0=100-15=85mm
表3-3 楼面板正截面承载力计算
截面 M M α0?2bh0fc(KN·m) γ0?1?1?2α02 16
As?M(mm2) γ0h0fy选配钢筋 实配钢筋面积 A-B跨中 2.74 0.023 0.988 155 B支座 -3.86 0.032 0.984 220 B-C跨中 1.06 0.009 0.995 60 C支座 -2.58 0.021 0.989 146 C-D跨中 1.48 0.012 0.994 83 D支座 -3.01 0.025 0.987 171 D-E跨中 1.53 0.013 0.993 86 E支座 -2.49 0.021 0.989 141 E-F跨中 -0.85 0.007 0.996 48 F支座 -4.37 0.036 0.982 249 F-G跨中 3.18 0.026 0.987 180 G支座 -5.18 0.043 0.978 297 G-H跨中 2.03 0.017 0.991 115 H支座 -6.67 0.055 0.972 384 H-I跨中 4.62 0.038 0.981 264 2、双向板内力计算（A区格，B区格配筋同A区格） (1)荷载设计值
恒荷载：gk=3.56N/㎡ g=1.4×3.56=4.98KN/㎡ 活荷载：qk=2.0KN/㎡ q=1.2×2=2.4KN/㎡ 荷载组合： g+q=4.98+2.4=7.38KN/㎡ g+
6＠170 8＠200 6＠200 8＠200 6＠200 8＠200 6＠200 8＠200 6＠200 8＠200 6＠200 8＠170 6＠200 8＠130 8＠170 （mm） 166 251 141 251 141 251 141 251 141 251 141 296 141 387 296 22.4q =4.98+=6.18KN/㎡ 22q2.4==1.2KN/㎡ 22(2)弯矩计算
计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取υc=0.2 A区格板：
l013??0.67 l024.5q作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时2跨中最大弯矩可简化为当内支座固支时，g+
?q作用下的跨中弯矩值两者之和。 2支座最大负弯矩即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。
q2q2m1=(m1+υm2)(g+)l01+(m1+υm2)l0122
=(0.0333+0.2×0.0104)×6.18×32+(0.0717+0.2×0.0284)×1.2×32=2.8KN?m/mq2q2m2=(m2+υm1)(g+)l01+(m2+υm1)l0122
=(0.0104+0.2×0.0333)×6.18×32+(0.0284+0.2×0.0717)×1.2×32=1.4KN?m/m 17
2'''=-0.075×7.38×32=-4.99KN?m/m m1=m1=-0.0751(g+q)l012=-0.057×7.38×32=-3.79KN?m/m m'2=m'2'=-0.0570(g+q)l01(3)截面设计 截面有效高度：选用
8钢筋作为受力主筋，则
d8l01横向跨中截面的h01=h-c- =100-15-=81mm，
223×83dl02纵向跨中截面的h02=h-c-=100-15-=73mm， 22支座截面处的h0均为81mm。
截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折算： A区格跨中截面折减2000，A区格四周支座折减2000 计算配筋量时，取内力臂系数γs=0.95，则
表3-4 楼面双向板配筋计算
截面 跨中l01方向 跨中l02方向 支座l01方向 支座l02方向 h0 （mm） 81 73 81 73 m (KN·m/m) 2.8×0.8=2.24 1.4×0.8=1.12 -4.99×0.8=-3.99 -3.79×0.8=-3.03 AS=m实配 0.95h0fy实配钢筋 钢筋面积 (mm2/m) 8＠200 8＠200 8＠200 8＠200 251 251 251 251 (mm2/m) 138.6 76.9 247 188 四、次梁内力及配筋计算
（一） 屋面次梁内力计算(取L1计算)
1、荷载设计值
（1）恒荷载：由板传来： 6.25×3=18.75KN/m 次梁自重： 5.25KN/m 合计： gk=24KN/m （2） 活荷载： qk=2×3=6KN/m （3） 荷载组合设计值
g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.2×24+1.4×6=37.2KN/m
g+q=1.35gk+1.4×0.7 qk=1.35×24+1.4×0.7×6=38.28KN/m
取g+q=38.28KN/m (单向板部分的荷载设计值)
（4）双向板部分的荷载设计值
18
3-○4轴间：l○5-○6轴间：l○
0x
/l0y=4.5/3=1.5<2， 故为双向板； /l0y=3/3=1<2， 故为双向板。
0x
双向板部分次梁承受的最大荷载g+q=38.28KN/m 将梯形分布荷载化为等效的均布荷载：
gE=(1-2α-α3)q=[1-2(21.521.53)-()]?38.28?28.36KN/m 4.54.5将三角形分布荷载化为等效的均布荷载：
55qE?q??38.28?23.93KN/m
88屋面次梁的几何尺寸和计算简图见图3-5
图3-5 屋面次梁的几何尺寸和计算简图
2、内力计算
（1）由于各跨跨距相差较大，次梁的弯矩用弹性理论中的弯矩分配法求得，其中各跨的计算跨度l0为各跨轴线间的距离lc 。
图3-6 屋面次梁各截面弯矩(单位：KN·m)
（2）内力汇总
表3-5 屋面楼面次梁各截面内力
截面 A 支座 A-B 跨中 B 支座 B-C 跨中 19
C 支座 C-D 跨中 D 支座 D-E 跨中 M(KN·m) V(KN) 0 170 103 -- E E-F 支座 截面 跨中 左 右 M(KN·m) -99.5 -40 V(KN) -126 36 -- 3、截面承载力计算 线间距8.1m计算）
左 右 -216.6 -172 132 F 支座 左 右 -87 -36 132 121 -- F-G 跨中 130 -- 左 右 -83 -132 64 G 支座 左 右 -186.5 -132 155 4 -- G-H 跨中 164 -- 左 右 -106.7 -64 126 H 支座 左 右 -232.7 -155 172 134 -- H-I I 跨中 支座 164 0 -- -103 （1) 次梁跨中截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取最大跨轴
l8.1b===2.7m33 b'f=b+sn=0.3+3=3.3m'f 取b'f=2.7m
判断跨中截面属于哪一类T形截面 取h0=700-35=665mm， 则：
h'f100bhf(h0-)=1000×100×16.7×(665-)=1027.05KN?m>167.1KN·m
22'f'f'c故属于第一类T形截面。
（2）支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取h0=700-35=665mm （3）次梁正截面受弯承载力计算
表3-6 屋面次梁正截面受弯承载力计算
l0 3M截面 M α= (跨中) 02bhf位置 (KN·m) 0c或 b（支座） 7.2A-B =2.4 0.010 170 3跨中 B -216.6 300 0.098 支座 6.9B-C =2.3 0.007 121 3跨中 C -83 300 0.037 支座 4.5C-D =1.5 0.0004 4 3跨中 D -106.7 300 0.048 支座 b'f=ξ?1?1?2α0 0.010<ζb 0.103<ζb 0.007<ζb 0.038<ζb 0.0004<ζb 0.049<ζb MA=1?1?2α0sγ0h0fy γ0?2（mm2） 0.995 0.949 0.997 0.981 1.000 0.976 856 1144 608 424 20 548 实配 选配 钢筋 钢筋 面积 (mm2) 320 941 420 1256 220 628 220 628 220 628 220 628 20
土木工程专业毕业设计（某六层框架办公楼结构毕业设计计算书） - 图文
