16米简支空心板上部计算
一、概述
本桥在拓宽时，分别在原桥左侧新建一幅、右侧新建两幅 梁，桥梁横向左右由四幅组成，横断面布置为：
9X 16米预应力砼简支T
2.0m （人行道）+7.5m （辅车道）+2.0m
（分隔带）+12.0m （行车道）+0.5m （防撞护栏）+2m （中央分隔带）+0.5m （防撞护栏） +12.0m （行车道）+2.0m （分隔带）+7.5m （辅助车道）+2.0m （人行道）=50m。
旧桥空心板高0.75m，由10片板组成，板宽1.25m。在本次设计中，考虑将整个 桥面系进行凿除后重修，并新建
15~20cm厚C50砼+10cm厚沥青砼。空心板按 A类预
1.1。
应力砼构件考虑，并按叠合梁受弯构件进行计算，结构重要性系数取
横向分布系数计算
横向分布系数采用桥梁博士进行计算，采用铰接板梁法进行计算，具体过程如下:
<<桥梁博士 >>---横向分布计算系统输出
文档文件：D:\\work\\16米T梁、空心板\\16米空心板 横向分布系数.sdt 文档描述：16米简支空心板 任务标识：11.5米路基 计算方法：刚接板梁法
结构描述： 主梁跨径：16.000 m
材料剪切模量/弯曲模量=0.430
梁号 梁宽 弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接
0.038 0.072 1 1.250 0.000 0.000
2 3 4 5 6 7 8 9 10
1.250 1.250 1.250 1.250 1.250 1.250 1.250 1.250 1.250
0.038 0.038 0.038 0.038 0.038 0.038 0.038 0.038 0.038
0.072 0.072 0.072 0.072 0.072 0.072 0.072 0.072 0.072
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
铰接 铰接 铰接 铰接 铰接 铰接 铰接 铰接 铰接 铰接
桥面描述:
0.000 0.500 5.750 0.000 0.000 5.750 0.500 0.000
左车道数=2,右车道数=0,自动计入车道折减 汽车等级：汽车超-20级 挂车等级：无挂车荷载 人群集度：3.500 KPa
影响线数值:
坐标X 1#梁
梁
9#梁 10#梁
0.000
0.241
0.045
0.039 0.036
0.625
0.227
0.046
0.040 0.037
1.250
0.213
0.046
0.040 0.038
1.875
0.188
0.049
0.043 0.040
2.500
0.163
0.051
0.045 0.042
3.125
0.144
0.056
0.049 0.046
3.750
0.125
0.060
0.053 0.049
4.375
0.111
0.067
0.059 0.055
5.000
0.097
0.074
0.065 0.060
5.625
0.086
0.083
0.073 0.068
6.250
0.076
0.093
0.081 0.076
6.875
0.068
0.106
0.093 0.086
7.500
0.060
0.119
0.104 0.097
8.125
0.055 0.136
0.119 0.111 8.750
0.049
2#梁
0.184
0.188
0.191
0.183
0.175
0.155
0.134
0.119
0.104
0.093
0.081
0.073
0.065
0.059
0.053 3#梁
0.141
0.144
0.147
0.155
0.163
0.158
0.154
0.136
0.119
0.106
0.093
0.083
0.074
0.067
0.060 4#梁
0.109
0.111
0.113
0.119
0.125
0.136
0.147
0.145
0.143
0.127
0.112
0.100
0.089
0.081
0.073 5#梁
0.085
0.086
0.088
0.093
0.097
0.106
0.114
0.127
0.140
0.139
0.139
0.124
0.110
0.100
0.090 6#梁
0.067
0.068
0.069
0.073
0.077
0.083
0.090
0.100
0.110
0.124
0.139
0.139
0.140
0.127
0.114 7#梁
0.054
0.055
0.056
0.059
0.062
0.067
0.073
0.081
0.089
0.100
0.112
0.127
0.143
0.145
0.147
8#
0.154
0.134 9.375 0.155 10.000
0.125 0.046
0.049
0.056
0.067
0.083
0.106
0.136
0.158
0.144 0.042
0.045
0.051
0.062
0.077
0.097
0.125
0.163
0.175 10.625
0.163 0.040
0.043
0.049
0.059
0.073
0.093
0.119
0.155
0.183 11.250
0.188 0.038
0.040
0.046
0.056
0.069
0.088
0.113
0.147
0.191 11.875
0.213 0.037
0.040
0.046
0.055
0.068
0.086
0.111
0.144
0.188 12.500
0.227 0.036
0.039
0.045
0.054
0.067
0.085
0.109
0.141
0.184 0.241
横向分布系数计算结果
梁号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
计算成功完成
汽车 挂
车
0.285 0.000 0.284 0.275 0.255 0.231 0.231 0.255 0.275 0.284 0.285
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
人群 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
满人 特载 车列
1.114 1.137 1.156 1.168 1.174 1.174 1.168 1.156 1.138 1.114
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
根据以上计算结果，内外边梁横向分布系数取
0.285,中梁横向分布系数取 0.284。
三、空心板上部结构计算
空心板上部结构采用桥梁博士进行计算， 进行结构离散，结构离散图如下：
根据桥梁实际施工过程划分施工阶段，
空心板上部结构计算采用叠合梁进行计算， 施工阶段。 第1施工阶段 第2施工阶段 第3施工阶段
根据桥梁实际施工过程划分为以下几个
预制空心板成桥，并考虑其收缩徐变已完成 现浇叠合层15cm厚砼，但未达其设计强度，砼不参与受力， 但计入自重 叠合层砼达其设计强度，偏安全考虑 叠合层砼收缩徐变 5cm厚砼参与受力 第4施工阶段 1、计算荷载
(1)
恒载：单梁自重、二期恒载(桥面铺装、防撞墙以及侧分隔带，人行道) 二期恒载计算结果如下：
外边梁 二期恒载 防撞墙 侧分隔带 人行道 沥青砼 砼
内边梁 (kN/m) - 9.1156 - 3 2.87625 15.0 中梁 (kN/m) - - - 3 4.875 7.9 (kN/m) 11.44 - - 1.8 2.925 16.2 合计 由于内、外边板配索方式一致，而外边板二期恒载较内边板大，外边板偏不 禾故而仅对外边板和中板进行结构验算。 (2) 活载：公路—I级。 (3)
体升降温不做考虑， 温度梯度按《公
温度荷载：对简支梁仅考虑温度梯度， 整
路桥涵设计通用规范 JTG D60-2004〉4.3.10条规定计算。
2、外边板结构验算
(1) 持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算
图1 :长期效应组合截面上下缘正应力
图2 :短期效应组合截面上缘正应力
长期效应组合未出现拉应力，短期效应组合也未出现拉应力 定
A类构件短期效应组合拉应力不超过 规范要求。
，规范规
0.7ftk=1.2Mpa，所以正截面抗裂满足
(2) 持久状况正常使用极限状态斜截面抗裂验算
-0, 6
图3 :短期效应组合截面最大主拉应力
短期效应组合截面最大主拉应力 0.6Mpa,规范规定A类构件短期效应组
合最大主拉应力不超过 0.7ftk=1.2Mpa，所以斜截面抗裂满足规范要求。
图4:标准值组合截面最大正应力
标准值组合截面最大正应力 12.7Mpa,规范规定A类构件标准值组合最
大正应力不超过 0.5fck=13.4Mpa，所以正截面压应力满足规范要求。
(4) 持久状况斜截面主压应力验算
12. 7
图5:标准值组合截面最大主压应力
标准值组合截面最大正应力 12.7Mpa,规范规定A类构件标准值组合最
大主压应力不超过 0.6fck=16.08Mpa，所以斜截面主压应力满足规范要求。
图6 :承载能力极限状态截面最大抗力及其对应内力
图7:承载能力极限状态截面最小抗力及其对应内力
承载能力极限状态截面抗力均大于其内力，正截面抗弯满足规范要求。
3、中板结构验算
（1） 持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算
图&长期效应组合截面上下缘正应力
图9 :短期效应组合截面下缘正应力
长期效应组合未出现拉应力，短期效应组合也未出现拉应力截 规
，规范
定A类构件短期效应组合拉应力不超过 足规范要求。
0.7ftk=1.2Mpa，所以正截面抗裂满
图10:短期效应组合截面最大主拉应力
短期效应组合截面最大主拉应力
0.6Mpa,规范规定A类构件短期效应组
合主拉应力不超过 0.7ftk=1.2Mpa，所以斜截面抗裂满足规范要求。
(7) 持久状况正截面压应力验算
10. 3 — 一一 . ----------- ■ — - ~ —一 ■ --------------- .. p—■ ■-< - L 1 6. 7 ——d X
9. 3
图11：标准值组合截面最大正应力
标准值组合截面最大正应力
10.3Mpa,规范规定A类构件标准值组合最
大正应力不超过 0.5fck=13.4Mpa，所以正截面压应力满足规范要求。
(8) 持久状况斜截面主压应力验算
1S
图12：标准值组合截面最大主压应力
标准值组合截面最大正应力 10.3Mpa,规范规定A类构件标准值组合最
大主压不超过 0.6fck=16.08Mpa，所以斜截面主压应力满足规范要求。
(9) 持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算
图13 :承载能力极限状态截面最大抗力及其对应内力
图14 :承载能力极限状态截面最小抗力及其对应内力
承载能力极限状态截面抗力均大于其内力，正截面抗弯满足规范要求。
4、结论
16米简支空心板持久状况承载能力极限状态验算、
持久状况正常使用极限状态
抗裂验算、持久状况和短暂状况应力验算均满足规范要求。
16米简支空心板上部计算书 - 图文
