厂房板梁柱模板施工方案
3厂房板、梁、柱模板结构设计
厂房板、梁、柱结构形式规则，浇筑模板均采用胶合木模板，板厚
15mm，
木楞尺寸40mm×60mm,钢楞采用直径Φ48.00mm，壁厚3.20mm的圆钢管。柱子浇筑采用竖楞与拉筋；板和梁需铺设满堂架，浇筑层典型高度为5m，先立杆，再布置水平杆，为拆模方便需设梁托，最后铺设胶合板，同时使用防滑扣和拉筋进行模板固定。对每一层材料进行抗弯强度、抗剪强度以及挠度验算。
3.1厂房柱模板
厂房柱模板设计主要考虑混凝土对模板的侧压力值。采用胶合板，立模背
部支撑由两层木楞或钢楞组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用于混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成完整的柱模板支撑体系。柱子根数为8根，典型柱尺寸：高取5m，截面尺寸b×h为600×800mm。
3.1厂房板、樑模板
厂房楼板设计为双向板，下有纵向框架梁，横向有次梁形成支撑体系， 本工程采用梁板一体浇筑，典型梁截面尺寸b×h为350×600mm，板、梁的模板均才胶合板，楼板浇筑厚度为120mm。
4模板受力验算
4.1柱模板受力验算
柱模板设计示意图
4.1.1参数信息
（1）基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度B方向竖楞数目：4； 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度B方向竖楞数目：5； 对拉螺栓直径(mm)：M12； （2）柱箍
柱箍材料：直径Φ48.00mm，壁厚3.20mm的圆钢管； 柱箍间距：450mm；柱箍合并根数：2； （3）竖楞
竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度：40mm；高度：60mm； （4）面板
面板类型：胶合面板；面板厚度：15.00mm；
[fc]?13.00Nmm2 面板弹性模量E：6000.00N/mm2；面板抗弯强度设计值：；
面板抗剪强度设计值：
（5）方木
方木抗弯强度设计值
[ft]?1.50Nmm2；
[fc]?13Nmm2；方木弹性模量E：9000.00N/mm2；
方木抗剪强度设计值：
[ft]?1.50Nmm2
4.1.2荷载计算
根据《水电水利工程模板施工规范》，计算模板需计算下列荷载： （1）混凝土自重标准值：24kN/m3； （2）钢筋自重标准值：1kN/m3； （3）胶合板自重标准值：0.12kN/m2； （4）施工人员和设备荷载标准值：2.5kN/m2；
（5）振捣混凝土时对水平模板的荷载：2kN/m、对垂直面模板产生的荷载：4kN/m2；
（6）新浇混凝土最大侧压力标准值：F?0.22?ct0?1?2V12?32.923kN/m2 式中：F——新浇混凝土最大侧压力标准值；
2
?c——混凝土容重，取24kN/m3； t0——混凝土初凝时间，取3h；
?1——外加剂修正系数，添加缓凝减水剂，取1.2；
?2——混凝土坍落度影响修正系数，混凝土坍落度5～9cm时取1；
V——混凝土浇筑速度，取3m/h。
4.1.3柱模板面板受力验算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑
新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇
混凝土侧压力。
由前参数信息可知，柱截面宽度B方向和（H方向）竖楞间距均为200mm，竖楞数目为4和（5），因此对柱截面面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。计算简图:
（1）面板抗弯验算
按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯矩： 作用在模板上的侧压力线荷载q，包括:
q1?1.2?32.923?0.45?0.9?16.000kN/m q2?1.4?4?0.45?0.9?2.268kN/m
系数：0.9——木模板及其支架结构应符合先行国家标准《木结构设计规范》的规定，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可以乘以系数0.9予折减。
q?q1?q2?16.000?2.268?20.298kN/m
胶合板的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，面板强度为:
??M?[f] W其中M?0.1?16?2002?0.117?2.268?2002?74616.205N?mm，
bh2450?1.52W???16875mm3
66。
??74616.205?4.422N/mm2?[f]?13N/mm2
16875故强度满足要求。 （2）面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，面板最大剪力公式如下:
V?0.6?q1?l?0.617?q2?l?0.6?16?200?0.617?2.268?200?219.93N
截面抗剪强度必须满足下式：
??3V（/2bhn）?3?219.93/(2?450?15)?0.489mm
小于面板截面抗剪强度设计值:?fv??1.5N/mm，故满足要求。 （3）面板挠度验算
模板的容许挠度????200/250?0.8mm，则面板挠度为：
0.667q?l4???[?]100EI
作用在面板上的线荷载：q??32.923?0.45?14.815mmbh3450?153I???1.266?105mm41212截面惯性矩为： 0.667?14.815?2004???0.211mm?[?]?0.8mm
100?1.266?105?6000
故面板挠度满足要求。
4.1.4竖楞受力验算
模板结构构件中的竖楞属于受弯构件，按连续梁计算。本工程中，竖楞采用方木，宽度40mm,高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh240?602W???24000mm366； bh340?603I???7.2?105mm31212；
竖楞方木计算简图：
（1）竖楞抗弯验算：
作用在竖楞上的侧压力线荷载q，包括:
q1?1.2?32.923?0.2?0.9?7.111kN/m q2?1.4?4?0.2?0.9?1.008kN/m
竖楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，竖楞强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?7.111?4502?0.117?1.008?4502?167886.462N?mm，
bh240?602W???24000mm3
66。
??167886.462?6.995N/mm2?[f]?13N/mm2
24000故抗弯强度满足要求。 （2）竖楞抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V?0.6?q1?l?0.617?q2?l?0.6?7.111?200?0.617?1.008?200?2199.93N
截面抗剪强度必须满足下式：
??3V（/2bhn）?3?2199.93/(2?40?60)?1.375mm
小于面板截面抗剪强度设计值:（3）竖楞挠度验算：
作用在面板上的线荷载：q??32.923?0.2?6.585mmbh340?603I???7.2?106mm41212截面惯性矩为： 0.667?6.585?4504???0.282mm?[?]?1.8mm 45100?2.4?10?7.2?10?fv??1.5N/mm，故满足要求。
故挠度满足挠度要求。
4.1.5柱箍受力验算
本工程中柱箍采用圆钢管，B向和H向从竖楞传给柱箍的集中荷载分布相同，所以选B向柱箍计算受力。钢管尺寸Φ48mm×3mm,截面惯性矩I和截面抵抗
矩W分别为：W?4.732?2?9.464?103mm3
I?10.783?2?2.271?105mm3
按集中荷载计算（付计算简图）：
B向柱箍计算简图
其中，P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KN）；
P?（1.2?32.923?0.9?1.4?4?0.90）?0.375?0.45?6.851KN
B向柱箍剪力图（KN）
最大支座剪力：7.247KN；
B向柱箍弯矩图（KN.m）
最大弯矩:0.225KN.m
B向柱箍变形图（mm）
柱箍最大变形量：0.073mm. （1）柱箍抗弯强度验算
??M/W?f
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M=224651.14N.mm，W=8986mm3
??23.81?f?205N/mm2，故满足要求。
（2）柱箍挠度验算 经计算的到:w?0.073mm，
柱箍最大容许挠度:?f??450/250?1.8mm，故满足要求。
4.1.6 B向对拉螺栓计算
计算公式如下：
N??N??A?f
其中，N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积;
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，170N/mm 查表得：
对拉螺栓型号：M12；
对拉螺栓有效值经:9.85mm; 对拉螺栓有效面积:A=76mm
主楞计算得支座反力为对拉螺栓所受最大拉力：N=7.247KN
对拉螺栓最大容许应力值：?N??1.70?105?7.6?10-5?12.92KN故满足要求。
3.2梁模板受力验算
梁模板支撑结构属于高支撑架，其计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）,《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）等规范编制。梁截面尺寸：350×600mm。
截面结构支撑图
4.2.1参数信息
（1）模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（mm）：350；梁截面高度D（mm）：600；
混凝土面板厚度（mm）：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(mm)：900.00m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm):100；立杆步距h(mm)：1500m；板底承重立杆横向间距或排距Lb(mm)：900mm；梁3支撑架搭设高度H（m）:4.75；梁两侧立杆间距（m）:1.50。
承重支撑架形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0；
采用钢管类型为钢管尺寸Φ48mm×3mm；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数0.80。 （2）荷载参数
模板与木板自重（KN/m2）：0.35；混凝土与钢筋自重（KN/m3）：25.000； 施工均布荷载标准值（KN/m2）：2.500；新浇混凝土侧压力值（KN/m2）:17.85 振捣混凝土对梁底模板荷载（KN/m2）：2.0； 振捣混凝土对梁侧模板荷载（KN/m2）：4.0； （3）材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm,板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:6000；面板抗弯强度设计值（N/mm3）：13； 方木抗剪强度计算值（N/mm2）:1.7；
方木弹性模量E（N/mm2):9500.00；方木抗弯强度计算值（N/m2):16； （4）梁底模板参数
梁底模板截面宽度b（mm）：60.0；梁底截面高度h（mm）：80.0； 梁底支撑根数：2； （5）梁侧模板参数
主楞间距（mm）：300；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距（mm）:300；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，300mm；
主楞材料：木方宽度（mm）：60.0；高度（mm）：80.00；
4.2.2梁侧模板面板计算
模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度。强度需要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为3根，面板按均布荷载作用下两跨连续梁，对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W?90?1.22/6?1.296?105mm3 I?90?1.23/12?9.464?103mm4
面板计算简图（mm）
（1）荷载计算
新浇混凝土侧压力F?0.22?ct0?1?2V12?18.29kN/m2 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）:
q1?1.2?0.3?18.29?6.58kNm 振捣混凝土荷载（KN/m）：
q2?1.4?0.3?4?1.68kNm
计算跨度：l?(600?120)/(3?1)?240mm （2）强度计算：
q1?1.2?0.3?18.29?6.58kN/m q2?1.4?0.3?4?1.68kN/m
面板的最大支座反力：
N?1.1q2l?1.2q2l?1.1?6.85?240?1.2?1.68?240?2.292kN/m
面板的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，面板强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.125?（6.58?1.68）?2402?2.48?104N?mm
2.48?10422???0.191N/mm?[f]?13N/mm 51.296?10最大应力值：
故抗弯强度满足要求。 （3）面板挠度验算：
面板最大允许挠度：[?]?240/250?0.96mm
0.667?6.585?2404???0.187mm?[?]?0.96mm 5100?6000?1.296?10故挠度满足挠度要求。
4.2.3梁侧模板支撑次楞计算
次楞直接承受模板传来的均布荷载，按照三跨连续梁计算，本工程中次楞采用方木60×80mm。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q?2.48/0.30?8.267KN/m
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh260?802W???64000mm366； bh360?803I???2.56?105mm31212；
（1）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）：
q1?25?0.3?0.12?0.35?0.3?1.455kNm 活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）：q2?2.5?0.3?0.75kNm
次楞计算简图
剪力图（KN）
弯矩
图（KN.m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M?0.231KN?m最大支座反力R?4.675KN最大变形量V?0.185mm。
（2）木楞强度验算：
方木楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，方木楞强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?1.455?0.92?0.117?0.75?0.92?0.189KN?m
0.189?106???2.953N/mm2?[f]?13N/mm2
64000故抗弯强度满足要求。 （3）方木楞挠度验算： 均布荷载：q?q1?1.455KN/m
0.667?1.455?9004???2.764mm?[?]?3.6mm 6100?9000?2.56?10故挠度满足挠度要求。
4.2.4梁侧模板支撑主楞计算
主楞直接承受模板传来的均布荷载，按照三跨连续梁计算，本工程中主楞采用方木60×80mm。
主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q?2.48/0.30?8.267KN/m
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh260?802W???64000mm366； bh360?803I???2.56?105mm31212；
主楞计算简图
剪力图（KN）
弯矩图（KN.m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M?0.409KN?m最大支座反力R?8.675KN最大变形量V?0.136mm。
（1）木楞强度验算：
木楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，木楞强度为:
??M?[f] W其中支座最大弯矩经计算得M?0.241KN?m，支座反力R?3.745KN,最大变形量v?0.233mm
0.409?106???6.39N/mm2?[f]?13N/mm2
64000故抗弯强度满足要求。 （3）木楞挠度验算：
根据连续梁计算得到主楞最大挠度为0.233mm。 主楞最大容许挠度值：[?]?200/400?0.5mm 故挠度满足挠度要求。
4.2.5梁底模板计算
模板面板为受弯构件，需对面板进行验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按简支梁来计算。
梁底面板计算简图
（1）强度计算
钢筋混凝土梁和模板自重设计值（KN/m）：
q1?1.2???24.00?1.50??0.6?0.3??0.3?5.616kN/m
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（KN/m）：
q2?1.4??2.0?2.0??0.3?1.680kN/m q?q1?q2?5.616?1.680?7.296kN/m
面板的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，面板强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?ql2/8?1/8?726.9?2002?3.65?104N?mm 支座反力：RA?RB?0.5ql?0.5?7.296?0.2?0.73KN
3.65?104???2.30N/mm2?[f]?13N/mm2 51.62?10最大应力值：
故抗弯强度满足要求。 （3）面板挠度验算：
面板最大允许挠度：[?]?200/250?0.80mm
5?5.616?2004???0.289mm?[?]?0.134mm 5384?6000?1.46?10故挠度满足挠度要求。
4.2.6梁底支撑方木的计算
本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载，钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载。 方木楞按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh260?802W???64000mm366； bh360?803I???2.56?105mm31212；
方木计算简图
（2）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）：
q?0.73/0.3?2.432kNm （2）方木楞抗弯验算：
方木楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，方木楞强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?2.432?0.32?0.022KN?m
0.022?106???0.3N/mm2?[f]?13N/mm2
64000故抗弯强度满足要求。 （3）方木楞抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V?0.6?q?l?0.6?2.432?0.3?0.438kN
截面抗剪强度必须满足下式：
??3V（/2bhn）?3?0.438?103/(2?80?60)?0.137mm
小于面板截面抗剪强度设计值:?fv??1.7N/mm，故满足要求。 （4）方木楞挠度验算： 均布荷载：q?2.432KN/m
0.667?2.432?3004???0.006mm?[?]?3.6mm100?9000?2.56?106
方木的最大允许挠度：?w??0.3?1000/250?1.2mm故挠度满足挠度要求。
4.3支撑小横杆验算
梁底模板支撑传递集中力，P1?RA?0.73KN。
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P1?（1-3）/4?0.25?(1.2?0.110?24?1.4?2)?1.2?2?0.25?(0.7?0.11)?0.3?0.367KN
计算简图
剪力图（KN.m）
弯矩图（KN.m）
变形图（mm）
支座力：N1?N2?1.394KN； 最大弯矩：Mmax?0.488KN?m； 最大挠度计算值：w?2.18mm；
62??0.488?10/4730?103.2N/mm最大应力
2??f?205N/mm支撑钢管的抗压强度设计值：，故满足要求。
3.5梁跨度方向支撑钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管集中荷载为梁底支撑支座反。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W?4.73?103mm3 I?11.36?104mm4
E?2.06?105mm2
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P?1.394KN。
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图（KN)
支撑钢管计算弯矩图（KN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
最大支座力：7.118KN 最大弯矩：0.488KN.m 最大变形：0.194mm
632?M/W?0.488?10/(4.73?10)?103.2N/mm最大应力：
2??f?205N/mm支撑钢管的抗压强度设计值：，故满足要求。
3.6扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》刘群主编，双扣件承载力设计值取16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值:
R?6.478KN,故满足要求。
4立杆的稳定性计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
4.1静荷载标准值
（1）脚手架的自重（KN）
NG1?0.35?4.5?0.623KN
钢管自重值计算参照《扣件式钢管脚手架规范》附录A。
（2）模板自重（KN）
NG2?0.35?0.9?0.9?0.284KN
（3）钢筋混凝土自重（KN）
NG3?25?0.12?0.12?0.9?0.324KN
经计算得到，静荷载标准值：NQ?0.623?0.284?0.324?1.231KN。
4.2活荷载
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，经计算得到，活荷载标准值：NQ?(2.5?2)?0.9?0.9?3.645KN
4.3立杆轴向压力
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算：
N?1.2NG?1.4NQ?1.2?1.231?1.4?3.645?6.580KN
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，立杆计算长度为
l0?k?h?1.155?1.05?1.5?1.82m，l0?k1k（?1.167?1.002?(1.5?2?0.1)?2.0m2h?2a），为保证安全，两者取较大值，即l0?2.0m。
k——计算长度附加系数，取1.167； k——计算长度附加系数，取1.002；
μ——考虑支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.05；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板面板骨架支撑点的长度，取a=0.1m。
钢管的回转半径为i?15.8，净截面面积A=489mm2，则长细比：
??l02000??126.58，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》i15.8（JGJ130-2011）中“轴心受压构件的稳定系数φ（Q235钢）表”得轴心受压立杆的稳定系数??0.421，则
钢管立杆受压应力计算值：
N6580??31.96Nmm2?[f]?205Nmm2 ?A0.421?489??故立杆稳定性满足要求。
5楼板模板受力验算
电站厂房（▽215.0m以上）楼板模板支撑属于高支撑架，支架高度大于4m,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍然不能得到完全保障。为此计算中还参考了《施工技术》2003（3）；《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中部分内容。
5.1参数信息
（2）模板支架参数
横向间距或（排距）：0.90m；纵距:0.90m；步距：1.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度： 0.10m；模板支架搭设高度: 4.85m ；采用的钢管：Φ48×3.2mm；底板支撑连接方式：方木支撑。立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80； （2）荷载参数
模板与木板自重（KN/m2）：0.35；混凝土与钢筋自重（KN/m3）：25.000； 施工均布荷载标准值（KN/m2）：2.500； （3）材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm,板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm3）：13； 方木抗剪强度计算值（N/mm2）:1.4；方木的间隔距离（mm）:300.00； 方木弹性模量E（N/mm2):9000.00；方木抗弯强度计算值（N/m2):13； 方木截面尺寸：60×40mm； （4）楼板参数
楼板的设计厚度为120mm；
楼板支撑架荷载计算单元图
5.2模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W?90?1.22/6?1.296?105mm3 I?90?1.23/12?9.464?103mm4
模板面板按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
（3）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）:
q1?25?0.12?0.9?0.35?0.9?2.98kNm 活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）：
q2?2.5?0.9?2.25kNm
（4）强度计算：
q?1.2?2.98?1.4?2?6.376kN/m
面板的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，面板强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?2.98?3002?0.117?2.25?3002?50512.5N?mm
5.0513?104???0.390N/mm2?[f]?13N/mm2 51.296?10最大应力值：
故抗弯强度满足要求。 （3）面板挠度验算：
面板最大允许挠度：[?]?300/250?1.2mm
0.667?6.585?3004???0.289mm?[?]?1.2mm 5100?9500?1.296?10故挠度满足挠度要求。
5.3模板支撑方木的计算
方木楞按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh260?802W???64000mm366； bh360?803I???2.56?105mm31212；
竖楞方木计算简图
（3）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）：
q1?25?0.3?0.12?0.35?0.3?1.455kNm 活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）：
q2?2.5?0.3?0.75kNm
（2）方木楞抗弯验算： 均布荷载:
q?1.2?1.455?1.4?0.75?2.796kN/m
方木楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，方木楞强度为:
??M?[f] W其中支座最大弯矩计算公式：
M?0.1?1.455?0.92?0.117?0.75?0.92?0.189KN?m
0.189?106???2.953N/mm2?[f]?13N/mm2
64000故抗弯强度满足要求。 （3）方木楞抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V?0.6?q1?l?0.617?q2?l?0.6?1.455?0.9?0.617?0.75?0.9?1202.175N
截面抗剪强度必须满足下式：
??3V（/2bhn）?3?1202.175/(2?80?60)?0.376mm
小于面板截面抗剪强度设计值:（4）方木楞挠度验算： 均布荷载：q?q1?1.455KN/m?fv??1.5N/mm，故满足要求。
0.667?1.455?9004???2.764mm?[?]?3.6mm 6100?9000?2.56?10故挠度满足挠度要求。
5.4方木支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P?2.237KN。
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图
支撑钢管计算弯矩图（KN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
最大弯矩：0.484KN.m 最大支座力：6.478KN 最大变形：0.819mm
2??484466/473?102.42N/mm最大应力：;
支撑钢管的抗压强度设计值：?f??205N/mm2故满足要求。
5.5扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》刘群主编，双扣件承载力设计值取16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承
载力取值为12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用
R?6.478KN力设计值: ，故满足要求。
5.6托梁验算
支撑架托梁直接支撑在流道模板钢桁架下，受到流道模板的集中荷载作用，托梁按照集中荷载作用下的五跨连续梁计算。
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=26.843kN； 最大弯矩Mmax?0.171Pl?0.171?26.843?0.5?2.30kN?m
BH3?bh350?1003?44?943??22423.84mm3 方通截面抵抗矩W?6H6?100Mmax2.30?106????102.6Nmm2?205Nmm2
W22423.843Pl326.843?103?（0.5?103）??1.097??1.097??0.16mm
100EI100?2.1?105?1.12?106托梁的最大应力计算值102.6N/mm2<抗压、抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
托梁的最大挠度为0.16mm<500/150=3.33mm，满足要求！
6较厚楼板模板验算
运行层楼板厚度为1m,主事故油池楼板厚度为1.5m,计算受力较大模板厚度取1.5m。支架高度为2.5m,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍然不能得到完全保障。为此计算中还参考了《施工技术》2003（3）中部分内容。
6.1参数信息
（3）模板支架参数
横向间距或（排距）：0.60m；纵距:0.75m；步距：1.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10m；模板支架搭设高度: 2.4m ；采用的钢管：Φ48×3.2mm；底板支撑连接方式：方木支撑。立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80； （2）荷载参数
模板与木楞自重（KN/m2）：0.35；混凝土与钢筋自重（KN/m3）：25.000； 施工均布荷载标准值（KN/m2）：2.500；
（3）材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm,板底支撑采用木楞；
面板弹性模量E（N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm3）：13； 方木抗剪强度计算值（N/mm2）:1.4；方木的间隔距离（mm）:200.00； 方木弹性模量E（N/mm2):9000.00；方木抗弯强度计算值（N/m2):13； 方木截面尺寸：60×40mm； （4）楼板参数
楼板的浇筑厚度为1.5m，楼面尺寸12m×12.65m，立杆支撑高度为2.5m。
6.2模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W?75?1.22/6?1.80?104mm3 I?75?1.23/12?1.08?105mm4
模板面板按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
（5）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）:
q1?25?0.12?0.2?0.35?0.2?0.67kNm 活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）：
q2?2.5?0.2?0.5kNm
若采用门机吊斗浇筑，须考虑下料冲击荷载:
冲击荷载计算式:F?W2ghTg
式中，w——吊斗中原有混凝土自重（KN）； h——吊斗至面板的卸料高度； g——重力加速度（m/s） （6）强度计算：
q?1.2?2.98?1.4?2?6.376kN/m
面板的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，面板强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?2.98?3002?0.117?2.25?3002?50512.5N?mm
5.0513?104???0.390N/mm2?[f]?13N/mm2 51.296?10最大应力值：
故抗弯强度满足要求。 （3）面板挠度验算：
面板最大允许挠度：[?]?300/250?1.2mm
0.667?6.585?3004???0.289mm?[?]?1.2mm
100?9500?1.296?105故挠度满足挠度要求。
6.3模板支撑方木的计算
方木楞按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
bh260?802W???64000mm366； bh360?803I???2.56?105mm31212；
竖楞方木计算简图
（4）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重（KN/m）：
q1?25?0.3?0.12?0.35?0.3?1.455kNm 活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）：
q2?2.5?0.3?0.75kNm
（2）方木楞抗弯验算： 均布荷载:
q?1.2?1.455?1.4?0.75?2.796kN/m
方木楞的抗弯强度设计值取[f]=13N/mm2，方木楞强度为:
??其中支座最大弯矩计算公式：
M?[f] WM?0.1?1.455?0.92?0.117?0.75?0.92?0.189KN?m
0.189?106???2.953N/mm2?[f]?13N/mm2
64000故抗弯强度满足要求。 （3）方木楞抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V?0.6?q1?l?0.617?q2?l?0.6?1.455?0.9?0.617?0.75?0.9?1202.175N
截面抗剪强度必须满足下式：
??3V（/2bhn）?3?1202.175/(2?80?60)?0.376mm
小于面板截面抗剪强度设计值:（4）方木楞挠度验算： 均布荷载：q?q1?1.455KN/m?fv??1.5N/mm，故满足要求。
0.667?1.455?9004???2.764mm?[?]?3.6mm
100?9000?2.56?106故挠度满足挠度要求。
5.4方木支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P?2.237KN。
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图
支撑钢管计算弯矩图（KN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
最大弯矩：0.484KN.m 最大支座力：6.478KN 最大变形：0.819mm
2??484466/473?102.42N/mm最大应力：;
支撑钢管的抗压强度设计值：?f??205N/mm2故满足要求。
5.5扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》刘群主编，双扣件承载力设计值取16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承
载力取值为12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用
R?6.478KN力设计值: ，故满足要求。
5.6托梁验算
支撑架托梁直接支撑在流道模板钢桁架下，受到流道模板的集中荷载作用，托梁按照集中荷载作用下的五跨连续梁计算。
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=26.843kN； 最大弯矩Mmax?0.171Pl?0.171?26.843?0.5?2.30kN?m
BH3?bh350?1003?44?943??22423.84mm3 方通截面抵抗矩W?6H6?100Mmax2.30?106????102.6Nmm2?205Nmm2
W22423.843Pl326.843?103?（0.5?103）??1.097??1.097??0.16mm 56100EI100?2.1?10?1.12?10托梁的最大应力计算值102.6N/mm2<抗压、抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
托梁的最大挠度为0.16mm<500/150=3.33mm，满足要求！
6.立杆的稳定性计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
6.1静荷载标准值
（1）脚手架的自重（KN）
NG1?0.35?4.5?0.623KN
钢管自重值计算参照《扣件式钢管脚手架规范》附录A。 （4）模板自重（KN）
NG2?0.35?0.9?0.9?0.284KN
（5）钢筋混凝土自重（KN）
NG3?25?0.12?0.12?0.9?0.324KN
经计算得到，静荷载标准值：NQ?0.623?0.284?0.324?1.231KN。
6.2活荷载
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，经计算得到，活荷载标准值：NQ?(2.5?2)?0.9?0.9?3.645KN
6.3立杆轴向压力
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算：
N?1.2NG?1.4NQ?1.2?1.231?1.4?3.645?6.580KN
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，立杆计算长度为
l0?k?h?1.155?1.05?1.5?1.82m，l0?k1k（?1.167?1.002?(1.5?2?0.1)?2.0m2h?2a），为保证安全，两者取较大值，即l0?2.0m。
k——计算长度附加系数，取1.167； k——计算长度附加系数，取1.002；
μ——考虑支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.05；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板面板骨架支撑点的长度，取a=0.1m。
钢管的回转半径为i?15.8，净截面面积A=489mm2，则长细比：
??l02000??126.58，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》i15.8（JGJ130-2011）中“轴心受压构件的稳定系数φ（Q235钢）表”得轴心受压立杆的稳定系数??0.421，则
钢管立杆受压应力计算值：
??N6580??31.96Nmm2?[f]?205Nmm2 ?A0.421?489故立杆稳定性满足要求。
9模板加固 9.1拉筋
经计算，模板采用Ф12圆钢作为模板拉筋，拉筋一端与预埋拉筋头焊接，另一端与M12螺栓焊接。拉筋纵向间距1m，横向间距1m，可按现场实际情况进行调整，间距偏差不应大于10cm。现场在模板面板上造孔，孔径Ф13，，将拉筋螺栓头深入模板，固定于模板钢架上，再采用螺帽上紧。拉筋与水平面夹角为45°～60°，拉筋必须拉直，严禁出现拉筋松垮现象。
9.1.1拉筋受力计算
模板竖直面受到的水平荷载：
新浇混凝土最大侧压力标准值：F?0.22?ct0?1?2V12?12.672kN/m2 式中：F——新浇混凝土最大侧压力标准值；
?c——混凝土容重，取24kN/m3； t0——混凝土初凝时间，取4h；
?1——外加剂修正系数，添加缓凝减水剂，取1.2；
?2——混凝土坍落度影响修正系数，混凝土坍落度5～9cm时取1；
V——混凝土浇筑速度，取0.25m/h。
3拉筋承受的拉力：P?F?A?12.672?10?1?1?12672N
经查表，得M12螺栓容许拉力为12900N?12672N，故满足要求。
9.1.2模板内支撑架
模板下半部与上半部的侧面模板采用拉筋进行加固已能满足混凝土分层分块浇筑要求，不需要进行内支撑加固。模板顶部由于自重较大，且其上方混凝土浇筑厚度为120mm，采用钢管支撑架进行支撑。支撑架采用Ф48×3.2mm钢管，支撑架横向间距0.9m，纵距0.9m，步距1.6m，每间隔6排排架布置竖向剪刀撑，最少布置两个竖向剪刀撑。支撑架搭设高度从底面至楼板顶部，高度为4m～5m。立杆顶部连接可调撑托，可调撑托支撑托梁。立杆伸出长度约30cm。 施工注意事项
厂房板梁柱模板施工方案培训资料
