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a=5.00/2-2660.00/(732.00+1710.55)=1.41m。
经过计算得到: 无附着的最大压力设计值:
Pmax=(732.00+1710.55)/52+1710.55/20.83=179.82kPa
无附着的最小压力设计值:
Pmin=(732.00+1710.556)/5 2-1710.55/20.83=15.18kPa
有附着的压力设计值:
P=(732.00+1710.556)/52=82.12kPa
偏心距较大时压力设计值:
Pkmax=2×(732.00+1710.556)/(3×5×1.65)=197.38kPa
④地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下:
其中 fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取160.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40； ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.0m； d──基础埋深度,取1.00m。 解得地基承载力设计值 fa=181.80kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=181.80kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=179.82kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=1.4kPa，满足要求！ ⑤受冲切承载力验算
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依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下:
式中
hp
──受冲切承载力截面高度影响系数，取
hp
=0.95；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.65+(1.65 +2×1.40)]/2=3.05m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.35m； Pj──最大压力设计值，取 Pj=179.82kPa； Fl──实际冲切承载力：
Fl=179.82×(5.0+4.45)×0.58/2=492.80kN。
允许冲切力：
0.7×0.95×1.57×3050×1350=4298875.88N=4298.88kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ ⑥承台配筋计算
（1） 抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条,计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.98m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=179.82×(3×1.65-1.98)/(3×1.65)=108.06kPa；
a′──截面I-I在基底的投影长度,取 a′=1.65m。 经过计算得
M = 1.982×[(2×5.0+1.65)×(179.82+95.98-2×1710.55/5.02)68.42
+(179.82-108.06)×5.0]/12
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= 646.11kN.m。 （2）配筋面积计算
《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002, 公式如下:
式中
1
1
──系数，当混凝土强度不超过C50时，
1
取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
取为0.94,期间按线性内插法确定； fc──混凝土抗压强度设计值； h0──承台的计算高度。 经过计算得
s
=646.11×106/(1.00×16.70×5.60×103×13502)=0.005
=1-(1-2×0.005)0.5=0.005
s
=1-0.005/2=0.998
As=646.11×106/(0.998×1350×300.00)=1599.03mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: As2=5000×1400×0.15%=10500.00mm2
比较As1和As2，按As2配筋取25Φ25@210mm（钢筋间距满足要求）。
As=25×490.9=12272.5mm2，承台配筋面积As > As2,满足要求。
3.2 QTZ80 (6015) 基础计算 ①参数信息
塔吊型号: QTZ80 (6015), 自重(包括压重)F1=820.00kN， 最大起重荷载F2=60.00Kn， 塔吊倾覆力距M=1,900.00kN.m， 塔吊起重高度H=50.00m， 塔身宽度B=1.65m，
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混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=1.00m， 基础最小厚度h=1.20m， 基础最小宽度Bc=5.60m， ② 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.20m 基础的最小宽度取:Bc=5.60m ③塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图如图3.2-1所示:
图3.2-1 塔吊基础承载力计算简图
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,
F=1.2×900=1080kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，
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G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1881.6kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.60m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.27m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，
M=1.4×1900.00=2660.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=5.00/2-2660.00/(1080+1881.6)=1.60m。
经过计算得到: 无附着的最大压力设计值:
Pmax=(1080+1881.6)/5.62+1881.6/29.27=159.72kPa
无附着的最小压力设计值:
Pmin=(1080+1881.6)/5.6 2-1881.6/29.27=30.15kPa
有附着的压力设计值:
P=(1080+1881.6)/52=94.44kPa
偏心距较大时压力设计值:
Pkmax=2×(1080+1881.6)/(3×5.6×1.65)=213.68kPa
④地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下:
其中 fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取160.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40； ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；
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金美达塔吊施工方案
