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现浇箱梁0号块贝雷片计算书

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中交第三公路工程局有限公司 0号块支架计算书

荷载组合:

底板区:q=1.2*(50.5+1)*0.3=18.54kN/m 翼板区:q=1.2*(10.4+1)*0.6=8.2kN/m

截面惯性矩:I=1/12*150*1503=42.2×106mm4

抗弯刚度

底板区: f=ql4/150EI=18.54*9004/(150*8.5×103*42.2×106) =0.23mm<[f]=900/400=2.25mm 翼板区: f=ql4/150EI=8.2*18004/(150*8.5×103*42.2×106) =1.5mm<[f]=1800/400=4.5mm 故横向方木刚度满足要求

3、纵桥向方木

纵桥向方木尺寸采用15cm×15cm,放置于碗扣支架的顶托上,承受横桥向方木传递给其的集中荷载,计算跨径底板处为60cm,翼缘板处为60cm,按简支梁模型考虑。

底部处加载示意图

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中交第三公路工程局有限公司 0号块支架计算书

翼缘板处加载示意图

1)、强度验算

横向方木所传递给纵向方木的集中力为: 底板区:P=21.3×0.6=12.78kN 翼板区:P=13.7×0.6=8.22kN

纵向方木自重:g=6×0.15×0.15=0.14 kN/m 按最大正应力布载模式计算: 支座反力

底板区:R=(12.78*0.6+0.14*0.6*0.3)/0.6=12.9KN 翼板区:R=(8.22*0.3+0.14*0.6*0.3)/0.6=4.12KN 最大跨中弯距

底板区:Mmax=12.9×0.3-0.14×0.32/2-12.78×0.15=1.95KN.m 翼板区:Mmax=4.12×0.3-0.14×0.32/2=1.22KN.m 因底板区的弯矩最大,按底板区的最大弯矩计算 抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mm

σmax=Mmax /W=1.95*106

/5.63*105

=3.46MPa<[σ0]=10.8 MPa 故纵向方木的强度满足要求 (2)、刚度验算

按最大支座反力布载模式计算:

集中荷载:

底板区:P=12.78*3-1.4*(2.0+2.0+2.5)*0.6=32.88kN

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( 中交第三公路工程局有限公司 0号块支架计算书

翼板区:P=8.22*2-1.4*(2.0+2.0+2.5)*0.9=10.98kN

因底板区的集中腹板区较区大,故只需验算底板区和翼板区即可。 抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4 抗弯刚度

底板区:f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)

=32.88*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)=0.43mm<[f0]=600/400=1.5mm

翼板区: f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=

10.98*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)=0.14mm<[f0]=600/400=1.5mm 故纵向方木的刚度符合要求

4、碗扣立杆计算

根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)的规定,脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:

1、永久荷载+可变荷载荷载 2、永久荷载+(可变荷载+风荷载)

立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载,底板区承受60cm×60cm平面内的荷载,翼板区承受60cm×60cm平面内的荷载。 (1)、不组合风荷载

底板区: N1=(1.2*(50.5+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=25.5kN 翼板区: N1=(1.2*(10.4+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=8.2kN 底板区支架立杆承受的荷载最大,用其计算 支架自重偏保守按2.3m考虑, G=2.3*0.235=0.54KN

单根立杆所承受的最大竖向力为: N=25.5+0.54=26.04kN

横杆步距按1.2m计算,故立杆计算长度为1.2m,回转半径为15.78mm。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》,查表得

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故φ=0.744,则:

[N]= φA[σ]=0.744×489×182=66.2kN N<[N] 符合要求 (2)、组合风荷载

立杆荷载:

根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。

底板区: N1=(1.2*(50.5+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=25.5kN 翼板区: N1=(1.2*(10.4+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=8.2kN 底板区的组合荷载最大,用其进行验算。 风荷载标准值按下式计算:

ωk=βμsμzω0=1.78*1.2*0.74*0.41=0.64 KN/m2 其中

β—取1.78,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)采用

w0 -- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规采 用:ω0=V02/1600,V0取25.6m/s,则ω0=0.41KN/m2;

μz -- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:偏保守估计取值h=12m, 属B类。μz =0.74; μs -- 风荷载体型系数:本工程 取值为1.2; Mw=0.6×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10 =0.6×1.4×0.64×0.6×1.22/10=0.046kN〃m 立杆稳定性验算:

σ =1.05×N/(φA)+Mw/W=1.05×26.04×103/(0.744×4.89×102)+0.064×106 /(5.078×103)=76MPa<[f]=182MPa

纵上,支架立杆稳定性满足要求 5、工字钢受力计算

本桥主墩紧邻317省道,考虑到施工安全型,前四层贝雷片长宽均为3*6m,

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第五层贝雷片宽3m,长12m,为确保施工安全,在第五层贝雷片上纵向搭设18和32工字钢,靠主墩两侧安装通长I32工字钢,箱梁底板下部安装I18工字钢,考虑到工作区域顺路线方向伸出1.2m。固只需验算悬臂1m工字刚和主墩两侧纵向I32工字钢是否满足要求即可。

悬臂端工字钢(I18)受力计算:

根据立杆稳定性验算,立杆最大竖向力为26.04KN. E=200Gpa,W=185.4cm3,I=1669cm4,[σ]=145Mpa。

最大弯矩:

反力:R=26.04+0.25*0.75=26.22; 最大剪力:t=QS/Iδ<[t]=85MPa;

M=26.04*0.6+0.25*0.75*0.75/2=15.7 kN〃m

σmax=Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 满足条件 悬臂端挠度:

f =ql^4/(8EI)+pl^3/(3EI)

=0.25*1000*0.754 /(8*200*1669) +26.04*1000*0.63 /(3*200*1669) =0.6<L/400=1.88mm 满足条件

主墩两侧纵向工字钢(132)受力验算:

根据立杆稳定性验算,主墩两侧32工字钢仅承受翼板区立杆竖向力,为8.2KN. E=200Gpa,W=726.7cm3,I=11626cm4,[σ]=145Mpa。

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中交第三公路工程局有限公司0号块支架计算书荷载组合:底板区:q=1.2*(50.5+1)*0.3=18.54kN/m翼板区:q=1.2*(10.4+1)*0.6=8.2kN/m截面惯性矩:I=1/12*150*1503=42
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