中交第三公路工程局有限公司 0号块支架计算书
荷载组合：
底板区：q=1.2*（50.5+1）*0.3=18.54kN/m 翼板区：q=1.2*（10.4+1）*0.6=8.2kN/m
截面惯性矩：I=1/12*150*1503=42.2×106mm4
抗弯刚度
底板区： f=ql4/150EI=18.54*9004/(150*8.5×103*42.2×106) =0.23mm<[f]=900/400=2.25mm 翼板区： f=ql4/150EI=8.2*18004/(150*8.5×103*42.2×106) =1.5mm<[f]=1800/400=4.5mm 故横向方木刚度满足要求
3、纵桥向方木
纵桥向方木尺寸采用15cm×15cm，放置于碗扣支架的顶托上，承受横桥向方木传递给其的集中荷载，计算跨径底板处为60cm，翼缘板处为60cm，按简支梁模型考虑。
底部处加载示意图
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翼缘板处加载示意图
1）、强度验算
横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 底板区：P=21.3×0.6=12.78kN 翼板区：P=13.7×0.6=8.22kN
纵向方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m 按最大正应力布载模式计算： 支座反力
底板区：R＝(12.78*0.6+0.14*0.6*0.3)/0.6=12.9KN 翼板区：R＝(8.22*0.3+0.14*0.6*0.3)/0.6=4.12KN 最大跨中弯距
底板区：Mmax＝12.9×0.3-0.14×0.32/2-12.78×0.15＝1.95KN.m 翼板区：Mmax＝4.12×0.3-0.14×0.32/2＝1.22KN.m 因底板区的弯矩最大，按底板区的最大弯矩计算 抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mm
σmax＝Mmax /W＝1.95*106
/5.63*105
＝3.46MPa＜[σ0]=10.8 MPa 故纵向方木的强度满足要求 （2）、刚度验算
按最大支座反力布载模式计算：
集中荷载:
底板区：P=12.78*3-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=32.88kN
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翼板区：P=8.22*2-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.98kN
因底板区的集中腹板区较区大，故只需验算底板区和翼板区即可。 抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4 抗弯刚度
底板区：f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)
＝32.88*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)＝0.43mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm
翼板区： f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝
10.98*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)＝0.14mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 故纵向方木的刚度符合要求
4、碗扣立杆计算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)的规定，脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:
1、永久荷载+可变荷载荷载 2、永久荷载+(可变荷载+风荷载)
立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，底板区承受60cm×60cm平面内的荷载，翼板区承受60cm×60cm平面内的荷载。 （1）、不组合风荷载
底板区： N1=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=25.5kN 翼板区： N1=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=8.2kN 底板区支架立杆承受的荷载最大，用其计算 支架自重偏保守按2.3m考虑， G=2.3*0.235=0.54KN
单根立杆所承受的最大竖向力为： N=25.5+0.54=26.04kN
横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m，回转半径为15.78mm。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，查表得
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故φ=0.744，则：
[N]= φA[σ]=0.744×489×182=66.2kN N<[N] 符合要求 （2）、组合风荷载
立杆荷载：
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。
底板区： N1=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=25.5kN 翼板区： N1=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=8.2kN 底板区的组合荷载最大，用其进行验算。 风荷载标准值按下式计算：
ωk=βμsμzω0=1.78*1.2*0.74*0.41=0.64 KN/m2 其中
β—取1.78，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)采用
w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规采 用：ω0=V02/1600,V0取25.6m/s，则ω0=0.41KN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：偏保守估计取值h=12m, 属B类。μz =0.74； μs -- 风荷载体型系数：本工程 取值为1.2； Mw=0.6×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10 =0.6×1.4×0.64×0.6×1.22/10=0.046kN〃m 立杆稳定性验算：
σ =1.05×N/(φA)+Mw/W=1.05×26.04×103/(0.744×4.89×102)+0.064×106 /(5.078×103)=76MPa<[f]=182MPa
纵上，支架立杆稳定性满足要求 5、工字钢受力计算
本桥主墩紧邻317省道，考虑到施工安全型，前四层贝雷片长宽均为3*6m，
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第五层贝雷片宽3m，长12m，为确保施工安全，在第五层贝雷片上纵向搭设18和32工字钢，靠主墩两侧安装通长I32工字钢，箱梁底板下部安装I18工字钢，考虑到工作区域顺路线方向伸出1.2m。固只需验算悬臂1m工字刚和主墩两侧纵向I32工字钢是否满足要求即可。
悬臂端工字钢（I18）受力计算：
根据立杆稳定性验算，立杆最大竖向力为26.04KN. E=200Gpa，W=185.4cm3，I=1669cm4，[σ]=145Mpa。
最大弯矩:
反力：R=26.04+0.25*0.75=26.22； 最大剪力：t=QS/Iδ<[t]=85MPa；
M=26.04*0.6+0.25*0.75*0.75/2=15.7 kN〃m
σmax＝Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 满足条件 悬臂端挠度：
f =ql^4/(8EI)+pl^3/(3EI)
=0.25*1000*0.754 /(8*200*1669) +26.04*1000*0.63 /(3*200*1669) =0.6＜L/400=1.88mm 满足条件
主墩两侧纵向工字钢(132)受力验算：
根据立杆稳定性验算，主墩两侧32工字钢仅承受翼板区立杆竖向力，为8.2KN. E=200Gpa，W=726.7cm3，I=11626cm4，[σ]=145Mpa。
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