·靠整定值躲过不平衡电流 ·采用比例制动差动保护。 ·采用二次谐波制动。 ·采用间歇角原理。 ·采用速饱和变流器。
本设计采用较经济的BCH-2型带有速饱和变流器的继电器,以提高保护装置的励磁涌流的能力。
3 短路电流计算:
3.1 系统等效电路图:如图3所示
S S
Ⅱ
Ⅰ
1 2 0.4 0.5
5 6 3 4 0.292 0.292 0.438 0.438 DL1 d1 7 8 1.19 1.19 DL6 d2 XL=3.628 D3
图3 系统等效电路图 (各阻抗计算见3.3)
3.2 基准参数选定:
SB=100MVA,UB=Uav即:35kV侧UB=37KV,10kV侧UB=10.5KV。 3.3 阻抗计算(均为标幺值):
1) 系统:X1=100/200=0.5 X2=100/250=0.4
2) 线路:L1,L2:X3=X4=l1X1SB/VB2=0.4×15×100/372=0.438 L3,L4: X5=X6=l3SB/VB2=0.4×10×100/372=0.292 3) 变压器:B1,B2:X7=X8=(Uk%/100)SB/S=0.075×100/6.3=1.19
3.4 短路电流计算: 1)最大运行方式:
系统化简如图4所示。 其中:
X9=X2+X3∥X4=0.719 X10= X1+X5∥X6=0.546 X11=X10∥X9=0.31 X12=X11+X7=1.5
据此,系统化简如图5所示 故知35KV母线上短路电流: Id1max=IB1/X11=1.56/0.31=5.032(KA) 10KV母线上短路电流: Id2max=IB2/X12=5.5/1.5=3.667(KA) 折算到35KV侧:
Id21max=IB1/X12=1.56/1.5=1.04(KA) 对于d3点以炼铁厂计算 Id3max=5.5/(1.5+3.628)=1.073(KA) SII SI
10 0.546 35KV 10KV
9 0.719
d1 7(8) 1.19 d2 XL=3.628
d3 图4
11 35KV 0.31 d1
10KV 7(8) 1.19 d 2 XL=3.628 d3 图5
2) 最小运行方式下:系统化简如图6所示。 因SⅡ停运,所以仅考虑SⅠ单独运行的结果; X13=X9+X7=0.719+1.19=1.909 所以35KV母线上短路电流: Id1min=IB1/X9=1.56/0.719=2.17(kA) 所以10KV母线上短路电流: Id2min=IB2/X13=5.5/1.909=2.88(kA) 折算到35KV侧:
Id2lmin = IB1/X13=1.56/1.909=0.817 对于d3以炼铁厂进行计算
(kA)
Id3min=5.5/ (1.909+3.628)=0.993(kA) 折算到35KV侧:
Id3lmin = 1.56/(1.909+3.628)=0.282(kA)
S
Ⅰ
9 0.719
35KV
d1
7(8) 10KV 1.19 d2
XL=3.628
图6 4. 主变继电保护整定计算及继电器选择
4.1瓦斯保护
轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250~300cm2整定,本设计采用280 cm2。
重瓦斯保护的动作值按导油管的油流速度为0.6~1.5 cm2整定本,本设计采用0.9 cm2。
瓦斯继电器选用FJ3-80型 。
4.2 纵联差动保护:选用BCH-2型差动继电器。 4.2.1 计算Ie及电流互感器变比,列表如下:
各侧数据 名 称 Y(35KV) 额定电流 变压器接线方式 CT接线方式 CT计算变比 实选CT变比nl 实际额定电流 不平衡电流Ibp 确定基本侧 4.2.2 确定基本侧动作电流: 1)躲过外部故障时的最大不平衡电流 Idz1≥KKIbp (1)
基本侧 I1e=S/ 3 U1e=103.9A Y Δ 3 I1e/5=180/5 200/5 3 I1e/5=4.50A Δ(10KV) I2E=S/ 3 U2e=346.4A Δ Y I2e/5=346.4/5 400/5 I2e/5=4.33A 4.50-4.33=0.17A 非基本侧 利用实用计算式: Idz1=KK(KfzqKtxfi+U+fza)Id2lmax 式中:KK—可靠系数,采用1.3;
Kfzq—非同期分量引起的误差,采用1;
Ktx— 同型系数,CT型号相同且处于同一情况时取0.5,型号不同时取1,本设计取1。
ΔU—变压器调压时所产生的相对误差,采用调压百分数的一半,本设计取0.05。
Δfza—继电器整定匝书数与计算匝数不等而产生的相对误差,暂无法求出,先采用中间值0.05。
代入数据得 Idz1=1.3×(1×1×0.1+0.05+0.05) ×1.04=270.4(A)
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