·靠整定值躲过不平衡电流 ·采用比例制动差动保护。 ·采用二次谐波制动。 ·采用间歇角原理。 ·采用速饱和变流器。
本设计采用较经济的BCH-2型带有速饱和变流器的继电器，以提高保护装置的励磁涌流的能力。
3 短路电流计算：
3.1 系统等效电路图：如图3所示
S S
Ⅱ
Ⅰ
1 2 0.4 0.5
5 6 3 4 0.292 0.292 0.438 0.438 DL1 d1 7 8 1.19 1.19 DL6 d2 XL=3.628 D3
图3 系统等效电路图 （各阻抗计算见3.3）
3.2 基准参数选定：
SB=100MVA，UB=Uav即：35kV侧UB=37KV，10kV侧UB=10.5KV。 3.3 阻抗计算（均为标幺值）：
1） 系统：X1=100/200=0.5 X2=100/250=0.4
2) 线路：L1，L2：X3=X4=l1X1SB/VB2=0.4×15×100/372=0.438 L3，L4： X5=X6=l3SB/VB2=0.4×10×100/372=0.292 3) 变压器：B1，B2：X7=X8=（Uk%/100）SB/S=0.075×100/6.3=1.19
3.4 短路电流计算： 1）最大运行方式：
系统化简如图4所示。 其中：
X9=X2+X3∥X4＝0.719 X10= X1+X5∥X6＝0.546 X11=X10∥X9＝0.31 X12=X11+X7＝1.5
据此，系统化简如图5所示 故知35KV母线上短路电流： Id1max=IB1/X11=1.56/0.31=5.032(KA) 10KV母线上短路电流: Id2max=IB2/X12=5.5/1.5=3.667(KA) 折算到35KV侧:
Id21max=IB1/X12=1.56/1.5=1.04(KA) 对于d3点以炼铁厂计算 Id3max=5.5/(1.5+3.628)=1.073(KA) SII SI
10 0.546 35KV 10KV
9 0.719
d1 7（8） 1.19 d2 XL=3.628
d3 图4
11 35KV 0.31 d1
10KV 7(8) 1.19 d 2 XL=3.628 d3 图5
2) 最小运行方式下:系统化简如图6所示。 因SⅡ停运,所以仅考虑SⅠ单独运行的结果； X13=X9+X7=0.719+1.19=1.909 所以35KV母线上短路电流： Id1min=IB1/X9=1.56/0.719=2.17(kA) 所以10KV母线上短路电流： Id2min=IB2/X13=5.5/1.909=2.88(kA) 折算到35KV侧：
Id2lmin = IB1/X13=1.56/1.909=0.817 对于d3以炼铁厂进行计算
(kA)
Id3min=5.5/ (1.909+3.628)=0.993(kA) 折算到35KV侧：
Id3lmin = 1.56/(1.909+3.628)=0.282(kA)
S
Ⅰ
9 0.719
35KV
d1
7(8) 10KV 1.19 d2
XL=3.628
图6 4. 主变继电保护整定计算及继电器选择
4.1瓦斯保护
轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250~300cm2整定，本设计采用280 cm2。
重瓦斯保护的动作值按导油管的油流速度为0.6~1.5 cm2整定本，本设计采用0.9 cm2。
瓦斯继电器选用FJ3-80型 。
4.2 纵联差动保护：选用BCH-2型差动继电器。 4.2.1 计算Ie及电流互感器变比，列表如下：
各侧数据 名 称 Y（35KV） 额定电流 变压器接线方式 CT接线方式 CT计算变比 实选CT变比nl 实际额定电流 不平衡电流Ibp 确定基本侧 4.2.2 确定基本侧动作电流： 1）躲过外部故障时的最大不平衡电流 Idz1≥KKIbp (1)
基本侧 I1e=S/ 3 U1e=103.9A Y Δ 3 I1e/5=180/5 200/5 3 I1e/5=4.50A Δ（10KV） I2E=S/ 3 U2e=346.4A Δ Y I2e/5=346.4/5 400/5 I2e/5=4.33A 4.50-4.33=0.17A 非基本侧 利用实用计算式： Idz1=KK（KfzqKtxfi+U+fza）Id2lmax 式中：KK—可靠系数，采用1.3；
Kfzq—非同期分量引起的误差，采用1；
Ktx— 同型系数，CT型号相同且处于同一情况时取0.5，型号不同时取1，本设计取1。
ΔU—变压器调压时所产生的相对误差，采用调压百分数的一半，本设计取0.05。
Δfza—继电器整定匝书数与计算匝数不等而产生的相对误差，暂无法求出，先采用中间值0.05。
代入数据得 Idz1=1.3×(1×1×0.1+0.05+0.05) ×1.04=270.4（A）
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