钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计(DOC)

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钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计

1.设计资料

本设计为单层工业厂房。设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。

根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：

1、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝24m，结构纵向长L2＝30m。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用整体式单向（板道桥方向），双向板（房建方向）肋形结构；

2、该建筑位于非地震区； 3、建筑物安全级别为二级； 4、结构环境类别二类；

5、建筑材料等级： 混凝土强度等级：见表中所给； 钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB300级，梁中受力筋HRB335级；

6、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值见表1所示；

7、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。柱：b×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；

8、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录； 9、地基承载力为250KN/m2；

10、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。

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1.1 楼面做法

水泥砂浆面层（25mm厚，容重20kNm2）

钢筋混凝土现浇板（容重25kNm3）

板底混合砂浆抹灰（15mm厚，容重17kNm3）

1.2 楼面荷载

永久荷载分项系数

?G=1.35，可变荷载标准值为?Q=1.25KN/m2，分项系数1.4。

1.3 材料选用

混凝土C30（f22c?14.3N/mm,ft?1.43N/mm）钢筋采用HPB335

（fy?300N/mm2）级钢筋。

1.4 结构平面布置

CDB000000CAB0.00042DAACD0.BABC0006D7500.000030000.0000图1 梁格平面布置示意图

由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为7500mm，支承梁横向布置，跨度为6000mm。按塑性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。

2.双向板计算

2.1 确定板厚h和梁截面

2

板

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11）l0x,且h>80mm（l0x为双向板的短向计算跨度）得h=200mm。拟?板的厚度h=（

3040设梁截面b?h=250mm?900mm。

2.2 荷载计算

楼面活荷载： q2k=1.25 kNm 水泥砂浆容重： ?=20kNm3 钢筋混凝土容重：?=25kNm3 混合砂浆容重： ?=17kNm2

恒载分项系数： ?G=1.35 活载分项系数： ?Q=1.4

板自重：0.2m?25KN/m3?5KN/m2

25mm厚水泥砂浆：0.025m?20KN/m3?0.5KN/m2 板天花为混合砂浆抹灰：0.015m?17KN/m3?0.255KN/m2 恒载标准值：0.5?5?0.255?5.755KN/m2 恒载设计值：g?5.755?1.35?7.77KN/m2 活荷载设计值：q?1.4?0.7?1.25?1.225KN/m2 合计：P?g?q?7.77?1.225?8.99KN/m2

2.3中间区格板A

计算跨度： lox?6.0m?0.4m?5.6m loy?7.5m?0.4m?7.1m

n?loy??0.6?1n2l?7.1，

ox5.6?1.3 取采用分离式配筋，故得跨内及支座塑性绞线上的总弯矩分别为:

Mx? loymx?7.1mx

M?ly?oxmx?0.6????mx?3.36mx

M?x?Mx????loymx?2?7.1mx?14.2mx M?y?M?y????loxmx?2?0.6?5.6mx?6.72mx

由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数为0.8，代入到下式，即

22Mx?2My?M?x?M??M?y?M?y??ploxx?12(3loy?lox)

??2

3

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2×7.1

mx+2×3.36

mx+2×14.2

mx+2×6.72

mx

0.8?8.99?5.62(3?7.1?5.6)=295.08 =

12mx=4.70kN?m/m

my??mx?0.6?4.70?2.82kN?m/m

??m?x?mx??mx?9.4kN?m/m ??m?y?my??my?5.64KN?m/m

2.4边区格板B

计算跨度：

lox?6.0m?0.250.2m?0.12m?m?5.815m 22 loy?7.5m?0.4m?7.1m n? 取??0.6?loylox?7.1?1.22 5.8151??2 ，n2由于B区格板为三边连续一边简支，无边梁，内力不作折减。又由于长边支座弯距为已

??知，m?x?9.4KN?m/m mx?0

Mx?loymx?7.1mx

mx?3.49mx

My??loxmx?0.6?????????0Mx??loym?Mx?7.1?9.4?66.74???m x??M?y?My???loxmx?2?0.6?5.85mx?6.98mx

plox??Mx???M???2Mx?2My?Mx?M?(3loy?lox)yy12代入

2×7.1

2mx+2×3.49+

mx+66.74+2×6.98

mx

8.99?5.8152(3?7.1?5.815) =

124

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mx?3.85kN?m/m

my??mx?0.6?3.85?2.31kN?m/m m?y?m?y???my?4.62kN?m/m

2.5边区格板C

计算跨度： lox?6.0m?0.4?5.6m

0. loy?7.0m?0.42m?0.12m?0.22m?7.315m n?loyl?7.315ox5.6?1.3 ??0.6?1 取

n2，??2

由于短边支座弯距为已知，m?y?5.64kN?m/m

m?y??0

Mx? loymx?7.315mx

My??loxmx?0.6?5.6mx?3.36mx

M?x?Mx????loymx?2?7.315mx?14.63mx M?y?loxm?y?5.6?5.64?31.85

M?y??0

22M代入x?2My?M?x?My?M?y??ploxx???M?12(3loy?lox)

2×7.315

mx+2×3.36

mx+2×14.63

mx+31.58

=

8.99?5.6212(3?7.315?5.6) mx?4.67KN.m/m

my??mx?0.6?4.67?2.8kN?m/m

m?x?m?x???mx?9.34kN?m/m

5

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2.6角区格板D

计算跨度： lox?5.815m loy?7.315m n? 取??0.63?loylox?7.315?1.26 5.8151??2， n2?m?x?0 m?x?9.34kN?m/m

m?y?4.62kN?m/m

m?y??0

Mx?loym?7.315mx

xMy??loxmx?0.63?5.815mx?3.66mx

???0Mx

??loym? Mxx?7.315?9.34?68.3 ?M?y?loxmy?5.815?4.62?27.0

?M?y?02plox??Mx???M???2Mx?2My?Mx?M?(3loy?lox)yy12代入

2×7.315

mx+2×3.66

mx+68.3+27.0

8.99?5.8152(3?7.315?5.815) =

12mx?3.48kN?m/m

my??mx?0.6?3.18?2.19kN?m/m

配筋计算

各区格板跨内及支座弯距已求得，取截面有效高度

hox=200mm-20mm=180mm,

hoy?200?30?170mm,即可以近似按As?2.1，表2.2。

m计算钢筋截面面积，计算结果如表

0.95fyh0表2.1 双向板跨中弯矩配筋

截 面 m/(kN?m) H0/mm mm2 As/选配钢筋 实配面积/mm2 6

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跨 中 A区格 B区格 C区格 D区格 lox方向 loy方向 lox方向 loy方向 lox方向 loy方向 lox方向 loy方向 4.70 2.82 3.85 2.31 4.67 2.8 3.18 2.19 180 170 180 170 180 170 180 170 102 65 83 53 101 64 75 50 Ф8@130 Ф8@150 Ф8@130 Ф8@150 Ф8@130 Ф8@130 Ф8@150 Ф8@150 387 335 335387 387 387 335 335

表2.2 双向板支座配筋 截 面 ?m) 支 座 A-B 9.4 A-C B-D C-D 5.64 4.62 9.34 m/(kNH0/mm 180 180 180 180 AS/mm2 204 122 100 202 选配钢筋 实配面积/mm2 Ф8@130 387+193=Ф8@260 580 Ф8@130 387+193=Ф8@260 580 Ф8@150 335+168=Ф8@300 502 Ф8@130 387+193=Ф8@260 580 3.支承梁计算（按弹性理论）

梁的尺寸取为250mm×900mm，柱的尺寸为400mm×400mm。双向板传给支承梁的荷载分布为:双向板长边支承梁上荷载承梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。支承梁结构自重及抹灰荷载为均匀分布。如下图所示。

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3.1 横向支承梁

荷载计算

梁自重 25×0.25×（0.9-0.2）=4.375kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.9-0.2)=0.357kN/m 梁传来的均布荷载 g1=4.375+0.357=4.732kN/m

板传来的恒载（三角形荷载） g2=5.755kN/m2×5.815×5/8m=20.9kN/m 板传来的活荷载 q=1.25kN/m2×5.85×5/8m=4.54kN/m 计算跨度

主梁端部搁置在壁柱上，其支撑长度为240mm，柱的截面尺寸为400mm×400mmm。计算跨度计算如下。

0.4?0.12?5.68m 2b0.4 l0?1.025ln??5.68?1.025??6.022m

22边跨

ln=6?中间跨

ln=6-0.4=5.6m

l0?1.025ln?5.88

跨度差 （6.022-5.88）/5.88=2.04%<10% 则可以按等跨连续梁计算

计算简图如下

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6000

3.2弯矩及剪力计算

将支承梁上的三角形形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图

跨中弯矩由结构力学求解器求得： 边跨：

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边跨弯矩图

中间跨：

中间跨弯矩图

在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系表进行，支座截面最大弯矩计算，通过查表知其中求M时。其结果如下： 序号 ○1 计算简图 中间支座 MB -131.07 MC -86.91 MD -131.07 ○2 -8.47 -5.65 -8.47 ○3 ○4 ○5 -18098 -2.82 -9.1 -5.65 16.78 -5.65 -10.51 2.82 -0.63 10

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○6 -7.68 -8.47 2.04 最不利荷载组合 ○1+○2 ○1+○3 ○1+○4 ○1+○5 ○1+○6 -139.54 -150.05 -136.72 -141.58 -138.75 -92.62 -89.79 -70.19 -84015 95.44 -139.54 -140.17 -136.72 -131.7 -129.03 3.3截面支承梁计算 主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为

11l0??6022?2007mm

?边跨?1fcb?fhf(h0?中 跨

h?f2)?1.0?14.3?2007?200?(865?200)?4391kN?m?Mmax 2?1fcb?fh?f(h0?h?f2)?1.0?14.3?1960?200?(865?200)?4288kN?m?Mmax 2h0均属于第一类T形截面

支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取正截面承载力计算 截面 M(kN/m) 边跨跨内 M1 中间支座 MB 中间支座 Mc 95.44 0.038 中间支座 MD 140.17 0.055 中间跨内 M2正弯矩 65.71 0.003 M2负弯矩 =900-45=855mm

106.15 141.58 0.005 0.056 ?s?M/?1fcb?fh022(?s?M/?1fcbh0) ?

0.005 0.057 0.039 0.056 0.003 11

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As??/(h0?fy)/mm2 413.8 3Ф14 461 570 390.4 560.6 248.3 选配钢筋 实配钢筋面积/mm2 3Ф14+2Ф12 3Ф14 461+226=687 461 2Ф12+2Ф14 2Ф14 226+308=534 308

斜截面承载力计算 截面 V/kN 端支座 VA 78.47 20.25?cfcbh0/N773.1>V 216.5>V 选用箍筋 2Ф10 Asv(?nAsv1)s?0.7ftbh0/N 中间支座 VB左 134.89 773.1>V 216.5>V V 2Ф10 157 构造配筋 250 VB右 124.76 773.1>V 216.5>V 2Ф10 157 构造配筋 250 VC左 109.27 773.1>V 216.5>V 2Ф10 157 构造配筋 250 VC右 109.2 773.1>V 216.5>V 2Ф10 157 构造配筋 250 157 1.25fyvAsvh0 V?0.7ftbh0构造配筋 实配箍筋间距s 250 3.4纵向支承梁

荷载计算

梁自重 25×0.25×（0.9-0.2）=4.375kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.9-0.2)=0.357kN/m 梁传来的均布荷载 g1=4.375+0.357=4.732kN/m

23

板传来的恒载（T形荷载） g2=5.755kN/m2×6.022m×（1-2×0.4+0.4）=24.9kN/m

23）

板传来的活荷载 q=1.25kN/m2×5.815m×（1-2×0.4+0.4=5.41kN/m 恒荷载设计值 g=1.35×(24.9+4.37+0.357)=40 kN/m 活荷载设计值 q=1.4×0.7×5.41=5.30 kN/m 计算跨度

主梁端部搁置在壁柱上，其支撑长度为240mm，柱的截面尺寸为400mm×400mmm。计算跨度计算如下。

0.240.4??7.18m 22b0.4?7.56m l0?1.025ln??1.025?7.18?22边跨

ln=7.5?12

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中间跨 ln?7.5?0.4?7.1m l0?1.05ln?7.4m

跨度差 （7.56-7.4）/7.4=2.2%<10% 则可以按等跨连续梁计算 计算简图如下

7500.0000

弯矩及剪力计算

将支承梁上的梯形形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图

由结构力学求解器求得跨中弯矩： 边跨：

边跨弯矩图

中间跨：

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中间跨弯矩图

通过等效转换计算得板传来的T形恒荷载转换为均布荷载为24.9kN/m,板传来的T形活荷载转换为均布荷载为5.41kN/m. 按等效均布荷载确定支座截面弯矩值，然后再按单跨梁在梯形荷载作用下按结构力学的方法求得梁跨内截面弯矩和支座剪力。

正截面承载力计算 序号 ○1 计算简图 中间支座 MB -239.47 MC -158.9 MD -239.47 ○2 ○3 ○4 ○5 ○6 最不利荷载组合 14

-16.01 -10.68 -16.01 -35.88 -10.68 -19.87 -14.53 ○1+○2 ○1+○3 ○1+○4 ○1+○5 ○1+○6 -255.48 -275.35 -250.15 -259.34 -254 -5.34 -17.2 31.73 -10.68 5.34 -1.19 -16.01 -169.58 -164.24 -127.17 -174.19 3.85 -255.48 -256.67 -250.15 -235.62 -153.526 -250.15 塔里木大学混凝土结构课程设计

截面支承梁计算

主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为

11l0??7560?2520mm

边跨

?1fcb?fh?f(h0?中 跨

h?f2)?1.0?14.3?2520?200?(865?200)?5513.6kN?m?Mmax 2?1fcb?fh?f(h0?h?f2)?1.0?14.3?2525?200?(865?200)?5524.4kN?m?Mmax 2均属于第一类T形截面

支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取

h0?900mm?65mm?835mm

跨内负截面在负弯矩作用下按矩形截面计算h0?840mm

正截面承载力计算

截面 M 边跨跨内 M1 176.19 0.0065 中间支座 MB 275.35 0.109 MC 174.91 0.069 中间跨内 M2 125.59 0.0046 ?s?M/?1fcb?fh02(?s?M/?1fcbh0)2 ? As??/(h0?fy)0.0065 675.4 3Ф18 763 0.116 1161.2 2Ф14+3Ф18 308+1017=1325 0.07 700.7 3Ф18 763 0.0046 487.9 2Ф18 509 /mm2 选配钢筋 实配钢筋面积/mm2 斜截面承载力计算

截面 端支座 VA

中间支座 VB左 VB右 VC左 VC右 15

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V/kN 114.73 195.91 773.1>V 174.91 773.1>V 153.27 773.1>V 153.27 773.1>V 773.1>V 20.25?cfcbh0/N 216.2>V 选用箍筋 2Ф10 Asv(?nAsv1)s?0.7ftbh0/N216.2>V 2Ф10 157 构造配筋 216.2>V 2Ф10 157 构造配筋 216.2>V 2Ф10 157 构造配筋 216.2>V 2Ф10 157 构造配筋 157 1.25fyvAsvh0构造配筋 V?0.7ftbh0 实配箍筋间距s 250 250 250 250 250 4.板的裂缝验算

4.1区格梁的裂缝验算

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ，按下列公式计算： X方向:

准永久荷载效应组合：

Mq?MGK???qiSQik?(0.0302?5.755?0.0539?1.25?0.7)?5.8152?6.8KN?mi?1n??1.1?0.65

ftk?te?s

?sq?

Mq0.87h0As

8.6?106?s???147.6N/mm20.87h0As0.87?165?387

T形截面，

MqAte?0.5bh?0.5?200mm?1000mm?100000mm2

?te?As387??0.387%?1%Ate100000

ftk

??1.1?0.65?te?s?1.1?0.652.01??1.2?0.20.00387?147.6,取??0.2

?max??cr?

16

?sEs(1.9cs?0.08deq?te)?1.9?0.2?147.68(1.9?25?0.08)?0.057?0.22.1?1050.00387塔里木大学混凝土结构课程设计

满足要求，可以。

Oy方向

准永久荷载效应组合：

Mq?MGK???qiSQik?(0.0129???????0.0339?1.25?0.7)?4.6KN?mi?1n

Es2.1?105?E???74Ec3.0?10

T形截面，

Ate?0.5bh?0.5?250mm?1000mm?100000mm2

?te?

As335??0.335%?1%Ate100000

??1.1?0.65ftk?te?s?1.1?0.652.01??2.08?0.20.00335?122.7，取??0.2

?max??cr?

?sEs(1.9cs?0.08deq?te)?1.9?0.2?122.78(1.9?25?0.08)?0.053?0.22.1?1050.00335满足要求，可以。

5.板的挠度验算

5.1区格梁的挠度验算

钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 ?E：

Es2.1?105?E???74Ec3.0?10

受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 矩形截面： Ox方向 Oy方向

?f'：

?f'?0?f'?0

纵向受拉钢筋配筋率

??Ox方向

As387??0.23%bh01000?165

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??Oy方向

As335??0.2%bh01000?165

钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:

EsAsh02Bs?6?E?1.15??0.2?1?3.5?f'

2.1?105?387?1652Bs??4.2?1012N?mm26?7?0.00231.15?0.2?0.2?1Ox方向 2.1?105?335?1652Bs??3.7?1012N?mm26?7?0.0021.15?0.2?0.2?1Oy方向

5)考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数? 当?'?0时，??2.0

受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算

B?Bs?

4.2?1012B???2.1?1012N?mm2?2 Ox方向

Bs3.7?1012B???1.85?1012N?mm2?2Oy方向

Bs?f?5Mql048B

6)挠度

5?8200000?760025815?f???13.75mm??29.1mm1248B48?2.1?10200Ox方向 可以

满足规范要求

5Mql05?5900000?710027100?f???16.7mm??23.6mm1248B48?1.85?10300Oy方向 可以

满足规范要求

5Mql06.梁的挠度验算

6.1横梁的挠度验算

18

塔里木大学混凝土结构课程设计

g=4.375+0.357+20.9KN?m q=4.54KN?m

22Mq?MGK???qiSQik?(0.107??????????2?0.067?????????2)?110.4KN?mni?1取h0=900-65mm=835mm

A2

S=534mm

受拉刚劲配筋率：??Asbh?534250?835?0.0026 0矩形截面：Ate?0.5bh?0.5?250?900?112500mm2

?te?AsA?534?0.0047 te112500??1.1?0.65?ftk ?Ms?k?0.87h

te?s0As??110.4?106s0.87?835?534?284.6N/mm

??1.1?0.65ftk?te??1.1?0.652.01s0.0047?274.6?0.12?0.2

受压翼缘面积与腹板有效面积的比值?f'： 矩形截面： ?f'?0

钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:

BEs?sAsh02 1.15??0.2?6?E?1?3.5?f'B210000?534?8352s??1.68?1014N?mm21.15?0.12?0.2?6?6.7?0.0026

1BS1.68?1014B???2?8.4?1013N?mm2

19

塔里木大学混凝土结构课程设计

l05MKl025110.4?106?60222af????4.96mm??30.11mm，满足规

48B488.4?1013200定要求

6.2纵梁的挠度验算

g=24.9+4.375+0.0357=26.5KN?m q=5.3KN?m

22Mq?MGK???qiSQik?(0.107?????????2?0.067????????2)?155.5KN?mi?1n

取h0=900-65mm=835mm 2

AS=769mm

受拉刚劲配筋率：??As769??0.0037 bh0250?835矩形截面：Ate?0.5bh?0.5?250?900?112500mm2

?te?As769??0.0068 Ate112500ftk ?s???1.1?0.65??te?sMk

0.87h0As155.5?106?s??278.4N/mm

0.87?835?769??1.1?0.65ftk?te?s?1.1?0.652.01?0.410.0068?278.4

受压翼缘面积与腹板有效面积的比值?f'： 矩形截面： ?f'?0

钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:

EsAsh02 Bs?6?E?1.15??0.2?1?3.5?f'20

塔里木大学混凝土结构课程设计

210000?769?8352Bs??1.3?1014N?mm2

6?6.7?0.00371.15?0.41?0.2?11.3?1014B???6.5?1013N?mm2

?2BSl05MKl025160.8?106?71002af???6.5?12.99mm??23.66mm，满1348B488.4?10300足规定要求

6.3梁的裂缝宽度验算

对横梁：

矩形截面：Ate?0.5bh?0.5?250?900?112500mm2

?te?AsA?534?0.0047 te112500??1.1?0.65?ftk ?Ms?k?te?s0.87hA

0s110.4?106?s?0.87?835?534?284.6N/mm

??1.1?0.65ftk??1.1?0.652.010.0047?274.6?0.12?0.2te?s取0.2.

?deqmax??cr??skE(1.9cs?0.08)

s?sk?max?1.9?0.2?284.6200000?(1.9?35?0.08?140.0047)?0.09mm?0.2mm,满足要求对纵梁：

矩形截面：Ate?0.5bh?0.5?250?900?112500mm2

?te?As769A??0.0068 te112500??1.1?0.65?ftkMk?? ?s?te0.87h

s0As

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塔里木大学混凝土结构课程设计

155.5?106?s??278.4N/mm

0.87?835?769??1.1?0.65

ftk?te?s?1.1?0.652.01?0.410.0068?278.4

?max??cr??skEs(1.9cs?0.08deq?sk)

?max?1.9?0.2?

287.818?(1.9?35?0.08?)?0.15mm?0.2mm，满足要求。

2000000.0068

7.柱的配筋计算

柱的平面布置图

梁板的荷载传递：

板： 恒荷载设计值： 7.77KN/m 活荷载设计值： 1.225KN/m

横梁自重及其抹灰自重设计值: 4.732KN/m ；纵梁自重及其抹灰自重 4.732KN/m

22

22塔里木大学混凝土结构课程设计

如上图 所示： 板传柱荷载：

恒荷载设计值：7.77?6?7.5?349.65KN 活荷载设计值：1.225?6?7.5?55.125KN 梁传柱荷载：4.732?6?4.732?7.5?63.882KN

则柱共承担集中荷载为：N1?349.65?51.125?63.882?468.657KN

柱的计算高度为4m 截面尺寸为400mm?400mm，受力钢筋采用HRB335级钢筋，柱中箍筋采用HPB300级钢筋，l0?4m 混凝土强度等级为C30，环境类别为二环境，查

22表得：fc?14.3N/mm，fy?300N/mm，l0?4000?400?10则??0.98。

?N1?468.657KN ，由公式：N?0.9?(fy?As??fcA)可计算得：

As??(N?0.9?fcA)?0.9?fy??（468.657?10?0.9?0.98?14.3?400）?（0.9?0.98?300）=-5855.4?0由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可按最小配筋率配受力钢筋。

32

As??0.6%bh?0.006?400?400?960mm2

选配4?18，As?1017mm。 柱中箍筋按构造配置为：?6@250。

28.楼梯的计算

楼梯使用活荷载标准值为1.5kN/m*m,踏步面采用30mm厚水磨石，底面为20厚混合砂浆抹面，采用c30混凝土fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；梁中纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2；其余钢筋采用HPB300级钢筋，fy=270N/mm2.

8.1踏步板计算

荷载计算

踏步尺寸为300*150，取斜板厚度t=40mm，cos??3001502?3002?300?0.894，则截面335平均高度h?恒荷载；

15040??120。 20.894踏板自重 1.2?0.12?0.3?25?1.08KN/m

23

塔里木大学混凝土结构课程设计

踏步面层重1.2?(0.3?0.15)?0.65?0.35KN/m 踏步抹灰重 1.2?0.335?0.03?17?0.14KN/m 总计 g?2.62KN/m 使用活荷载q?1.4?2.5?0.3?1.05KN/m 总计 g?q?2.62KN/m 内力计算

斜截面尺寸选用b?h?150?300,则踏步板计算跨度为

l0?ln?b?1.53?0.15?1.68m 踏板跨中弯矩 M?截面承载力计算 踏步板计算截面尺寸；

b?h?300mm?120mm h0?h?as?120?20?100mm

112?(q?g)l0??2.62?1.682?0.942KN?m 88M0.924?106as???0.033

?1bh02fc1?300?1002?14.3??1?1?2?s?0.033

As??bh0?1fcfy?0.033?300?100?9.6?34.7mm2??minbh?0.002?300?120?72mm2270

故踏板应该按构造配筋，每踏板采用2?8(As?101mm2),取踏步内斜板分布钢筋

?8@250mm.

8.2楼梯斜梁计算

11?2.62?(1.53?2?0.15)??7.99KN/m 20.31斜梁自重 1.2?(0.3?0.04)?0.15?25?25??1.31KN/m

0.89411.2?(0.3?0.04)?0.02?17??0.24KN/m斜梁抹灰 0.894踏步板传载

24

塔里木大学混凝土结构课程设计

总计 g?q?9.54KN/m 内力计算

取平台梁截面尺寸b?h?200mm?400mm，斜梁水平方向的计算跨度为 l0?ln?b?3.60?0.2?3.80m 斜梁跨中截面弯矩及支座截面监利分别为

112(q?g)l0??9.54?3.82?17.22KN/m 8811V?(g?q)lncos???9.54?3.6?0.894?15.35 22 M?

承载力计算

斜梁按T形截面进行配筋计算，取h0?h?as?300?35?265mm. 翼缘有效宽度bf?b?s0/2?150?1530/2?915mm 按翼缘宽度考虑bf?b?s0/2?150?1530?915mm 按翼缘高度考虑 hf/h0?40/265?0.151?0.10 取 bf?633mm 首先按第一类T形截面进行试算；

''''17.22?106 ?s???0.04 22bh0?1fc1?633?265?9.6M ??1?1?2?s?0.041?结构确为第一类T形截面，故

hf'fy?40?0.15 265As??b'fh0

?1fcfy?0.041?633?265?9.6?220mm2??minbh?0.002?150?300?90mm2300故选用2?12(As?226mm2)。

0.7bh0ft?0.7?150?265?1.10?30.61?103N?15.35KN

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塔里木大学混凝土结构课程设计

故可按构造配置箍筋，选用双肢?8@200mm.s?smax?200mm 楼梯踏步板，斜梁配筋，如下图所示。

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