5．4．2模板的拆除
5．4．2．1侧模板的拆除：侧模板应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时，方可拆除。
5．4．2．2底模的拆除：根据同条件养护试块达到的强度值提出拆模申请，经监理批准后方可拆除。 底模拆除时砼强度要求 构件类型 构件跨度（m） 板 梁 悬臂构件 ﹥2，≤8 ≤8 — 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率 ≥75% ≥75% ≥100% 5．4．2．3拆模顺序：拆除模板时要自上而下进行，原则为：先支后拆，后支先拆。先拆非承重部分，后拆承重部分。保证末拆除部分的稳定。上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支架不得拆除，再下一层楼板的模板的支架，仅可拆除一部分。
5．4.2.4拆模时应注意的安全事项： 1拆模时应尽量避免砼表面或模板受损。 ○
2模板拆除时要划出拆模禁区，设专人警戒。 ○
3拆模板时应采用长撬棍，操作人员应站在侧面，不许在垂直线下操作和通行。○
严禁大面积撬落和拉倒。
4模板拆除时，楼面要密铺脚手板进行防护，不许钢模板自由下落，以免对楼层○
形成冲击荷载。
5拆下的模板大楞宜分散堆放并及时清运起掉钉子。 ○
6高处作业时必须戴好安全帽，系好安全带。禁止站在模板的横拉杆上操作，拆○
下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。
6模板计算
6．1现浇板模板支撑计算：
荷载计算： 1、模板及小楞自重0.5KN/㎡ 2、新浇筑砼自重24KN/m3
3、 钢筋自重1.1KN/m3
4、施工人员及设备自重1.0KN/m2
5、振捣砼时产生的荷载2KN/m2
6、每根立柱支撑模板面积800×800=0.64㎡ 每根支柱荷载：
模板及小楞自重0.5KN/㎡×0.64=0.32KN 新浇筑砼自重24×0.64×0.14=2.15KN 钢筋自重1.1×0.64×0.14=0.1KN
施工人员及设备均布活荷载1.0×0.64=0.64KN 振捣时产生的荷载2×0.64=1.28KN
则荷载组合(0.32+2.15+1.0)×1.2+(0.64+1.28)×1.4=6.85N 1) 抗压强度验算
[N]=AF=489×215=105.14KN﹥6.85KN 故强度满足要求。
2）稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算） 查表Ix=1.22×105mm4 Ix=15.79mm
Xx=1800/ix=1800/15.79=114
查Q235，b 类截面轴压稳定系数фx=0.453 欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=3.14×3.14×2.06×105×489/1142=76.4KN 初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm 截面塑性发展系数rx=1.0 受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa＜215Mpa 故稳定性满足要求。 6．2梁模板计算
取最大的一根梁KL100进行计算截面为240×600 跨度6600，净
跨6360，支撑间距600，C20砼坍落度50，砼浇筑温度20℃浇筑速度2m/h.
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：
F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×
21/2=49.07KN/㎡
F=rcH=24×0.8=19.2KN 取F=19.2KN
强度验算：梁上砼板厚120mm,支撑间距600mm,梁跨度为6.36m. 按四跨连续梁计算：
侧压力代换为线性荷载：Q=19.2×(0.8-0.12)=13.06KN/M 则Mmax=KmQl2
查《施工手册》Km=-0.121
则最大弯距：Mmax=-0.121×13.06×0.62=0.57KN/M σ=M/W=0.57×106/5.86×103=97.27＜fm=205N/mm2 则强度满足要求。 支撑验算：
支撑柱为直径48mm的钢管间距600 荷载取值：
1、恒荷载
楼板模板及梁模板0.75KN/㎡ 新浇筑砼自重标准值24KN/㎡ 钢筋自重标准值1.5KN/㎡ 2、活荷载
施工人员及设备荷载标准值1.0KN/㎡ 振捣砼产生的垂直荷载2.0KN/㎡ 荷载组合0.6m宽
N=[0.75×0.3×0.6+24×0.3×0.8×0.6+1.5×0.3×0.8×0.6]+[1.0×0.3×0.6＋2.0×0.3×0.6]×1.4=4563KN/m 稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算） 查表Ix=1.22×105mm4 ix=15.79mm
λx =1200/ix=1200/15.79=76
查Q235，b 类截面轴压稳定系数фx=0.453 欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=3.14×3.14×2.06×105×489/762=21.7KN 初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm 截面塑性发展系数rx=1.0 受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=182.6Mpa＜215Mpa 故稳定性满足要求。 6.3柱模板计算
柱箍采用100×100方楞，间距400mm (1)柱模受到新浇筑砼侧压力 F1=0.22rctoβ1β2V1/2
F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡
式中F1—新浇筑砼对模板产生的最大侧压力。
rc—混凝土重力密度，取材24KN/M
to—新浇筑混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6小时，取to=5h
β1—外加剂影响修正系数。β1=1.0
β2—混凝土塌落度修正系数，按塌落度130～150取β2=1.15 V—混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25方，控制在1小时左右浇筑完毕，取V=3m/h;
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
(2)柱箍所受的均部荷载值（N/ mm）
q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值（N/mm）
Mmax=ql22=17.88×8002/8=1430400N.m
(4)强度计算
N/A+Mmax/rWnX=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62N/mm2﹤215 N/mm2
(5)挠度计算W=5L14/384EI=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm﹤[W]=1.5mm(满足要求) 6．4楼梯模板计算
荷载计算： 1、 模板及小楞自重0.5KN/㎡ 3、新浇筑砼自重24KN/m3 4、钢筋自重1.1KN/m
5、施工人员及设备自重1.0KN/m2
5、振捣砼时产生的荷载2KN/m2
6、每根立柱支撑模板面积1200×600=0.72㎡ 每根支柱荷载：
模板及小楞自重0.5KN/㎡×0.72=0.36KN
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教学楼模板工程施工方案
