支撑架搭设宽和长(m):4.00×4.00。
4、立杆上端伸出至纵横向水平杆支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):Φ48×2.8 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 钢管基脚200mm×50mm木板
二、荷载参数
查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M，故50吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为35KN/M。
方木自重(kN/m2):0.310；
材料堆放最大荷载(kN/m2):16.000； 地库顶板行车荷载(kN/m2):35.000；
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三、施工道路支撑架体设计
（一）车库顶板行车荷载
1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录BB.0.2：连续梁板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录BB.0.4：单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中：
L——板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mm； b——板上荷载的有效分布宽度；
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，后车轮作用单侧荷载取25T，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）：
2、计算
1）选重量最大的罐车进行计算：罐车总重约（车和货）500KN。
2）根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2012附录B.0.5条,局部荷载的有效分布宽度按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：
（1）bcy = bty+2S+h
= 0.6＋0.2+0.16（车轮宽bty选600mm，板厚160mm，垫层200mm）=1.16m
（2）当bcx≥bcy,bcy≤0.6L, bcx≤L时；
b= bcy+0.7L
=1.16+0.7×2.3（次梁间距L为2.3m）=2.77m
（3）有效载荷面积
s=b×L
=2.77×2.3=6.371m2
3）局部荷载分布的压强
（车货总重500KN）/（4个车轮）/（有效面积6.37m2）=19.62KN/m2 2、验算
车库顶板行车验算：（500KN车重荷载19.62KN/m2）＜（顶板可承受荷载28.0 KN/m2），符合顶板承载要求。 （二）施工道路支撑架体
偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按35KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按700设置，水平杆步距为1500。
1、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算
作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： 1）脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.125×3.64 =0.455kN； 2）方木的自重(kN)：
NG2 = 0.31×0.7×0.7 =0.152kN； 3）堆放荷载(kN)：
NG3 = 2×0.7×0.7 = 0.98kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 1.587 kN； （2）施工道路上活荷载主要为车辆为产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 19.62×0.7×0.7 = 9.62 kN； （3）立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×1.587+1.4×9.62 = 15.37kN；
2、立杆的稳定性验算
支撑系统立杆稳定性荷载计算单元
立杆的稳定性计算公式: 组合风荷载： σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.37 kN； φ --- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ ----钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0 ---- 计算长度 (m)；
KH ---- 高度调整系数:KH=1； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l01=kμ1(hd+2a) （1） l02=kμ2h （2） k1---- 计算长度附加系数，取值为1.163；
μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1= 1.386；μ2= 1.755 a ---立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； （1）长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！ （2）立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 f=N/(φA)=15.37×1000/83.53=183.98N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 f=N/(φA)=15.37×1000/83.53=183.98N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！ 3、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)=30
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.16kN≤[N]＝30kN
满足要求！
4、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤fg 地基承载力:
fg = fgk×kc =320 kPa
其中，地基承载力标准值：fgk=320 kPa 脚手架地基承载力调整系数：kc=1
立杆基础底面的平均压力：p= N/A=15.37/0.14=109.79kPa 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =15.37 kN
基础底面面积 ：A=0.2×0.7=0.14 m
p=109.79kPa ≤ fg=320kPa 地基承载力满足要求！ 综上所述：该支撑架体满足相关要求。
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四、地下室顶板堆场支撑设计
（一）钢筋堆场的堆载验算 1、圆盘一级钢堆载验算 1）每盘的重量计算得：约25KN
2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）： 3.14×（圆盘直径1.6/2）×2=2.00m2
3）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2 4）验算
（圆盘一级荷载为12.5KN/m2）<（顶板可承受荷载28.0KN/m2），符合顶板承载要求。 2、直条二、三级钢筋堆载验算 1）每捆的重量计算得：约25KN/捆 2）平放时的底面积9×0.8=7.20m2
3）现假设平均每格堆放2扎钢筋，地下室顶板受到的压力 25×2/7.2=7.0KN/M ＜28.0KN/m2满足要求！
(二)钢管堆载验算
1、计算
1）算钢管理论重量得Ф48×2.8钢管每米自重：0.033KN/M
2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方
神州南都地下室顶板道路及堆场加固方案改
