因故必须间歇时，间歇最长时间间歇时间一般控制在1．5h～3．0h之间。段与段之间的接缝为斜向，上、下层混凝土接缝互相错开，以保证混凝土浇筑的整体性。
预应力混凝土梁的马蹄部分钢筋较密，为保证质量，可先浇完马蹄部分，后浇腹板。其横隔梁的混凝土与腹板同时浇筑，浇筑时应分段分层，平行作业，为避免腹、翼板交界处因腹板混凝土沉落而造成纵向裂纹，可在腹板混凝土浇完后略停一段时间，使腹板混凝土能充分沉落，然后再浇筑翼缘板。但必须保证在腹板混凝土初凝前将翼板混凝土浇筑完毕，并及时整平、收浆。
为了保证预留孔道的准确，端模板应与侧模和底模紧密贴合，并与孔道轴线垂直；梁内预埋件位置应准确，特别是锚垫板应与端头模板紧密贴合，不得平移或转动；若采用侧模、底模振捣，应在底梁与基础之间加设弹性垫层(如橡皮垫)，其厚度不宜小于1．5cm，以便提高振捣效果；浇筑混凝土时，对先张构件应避免振动器碰撞预应力筋；对后张结构、应避免振动器碰撞预应力筋的管道、预埋件等。并应经常检查模板、管道、锚固端垫板及支座预埋件等，以保证其位置及尺寸符合设计要求。
⑹养生
根据当地气候特点，梁体采用铺专用砼养护土工布自然洒水进行养生，在炎热和寒冷天气要做好表面草袋覆盖，养生期不少于7昼夜。 10.1.8 移、存梁
T梁采用龙门吊移存梁。存梁时，T型梁支点外悬出长度不得大于规定值。成品梁统一编号，且注明生产日期，以便使用。
30mT梁每片重81.3t，考虑1.3的冲击荷载，起吊重量需满足106t荷
载要求。
起梁龙门吊是由江西农业大学工程院设计、监制，由江西食品机械厂加工制造。龙门吊额定起吊重量70t，龙门吊跨径19.6m、高度9.1m，龙门吊主梁分3个9标准节，由24个8.8G/Φ33高强螺栓连接而成，主梁断面尺寸：0.70×1.8m、4排单层，主梁上下弦杆材料为16Mnsi，L200×200×14角钢，米字型拉杆材料为Q235B、100×48×5槽钢，间距1.1m。龙门吊主梁支撑于2.1×2.6m方形支架上，支腿为Φ273×14mm，20#无缝钢管，单侧4根，梯形断面，断面详见附图， T梁起吊由两台70t龙门吊共同起吊，纵向移至存梁台座。
1、截面惯性矩、抗弯截面系数计算 取最不利截面计算惯性矩、抗弯截面系数 上下弦杆角钢为L200×200×14
A=54.642 Ix＝2103.55 Zo=5.46 Ix=2103.55+(90-5.46)2×54.642=392630.56cm4 ∑Ix=8×392630.56=3141044.5 cm4 Wx＝3141044.5÷90＝34900.5 cm3 2、主梁荷载计算
均布荷载
龙门架自重：210KN
43钢轨及夹板：（43*27+15*2*31）/1000＝1.25t
均布荷载：（210+12.51）/27＝8.24 KN.m 集中荷载
走行天车及吊具重50 KN
T梁自重：设计每片梁吊装重81.1t，每台龙门吊承受荷载：405.5 KN 3、受力检算
由于节点连接并非完全刚性约束，采用简支体系检算。主梁悬出部分长度较短，（只有1.1m），对主梁内力影响较小，可忽略不计，建立如下力学模型。 p1455.5q均＝11.35KN.mRARB （1）支座反力计算：T梁起吊、移动考虑1.3的冲击系数。 19.6RA＝11.35×19.62/2+P1×1.3×9.8＝7983.18 RA＝407.3KN.m 根据结构对称性 RA＝RB 8.24q均＝11.35KN.mlRARB （2）跨中弯矩计算： 当T梁处于跨中时，主梁跨中截面弯矩最大 M跨中＝RA×9.8－11.35×9.82/2
＝407.3×9.8－545.03 ＝3446.51KN.m
σ=M/W=3446.51×103/(34900.5×10-6)=98.7MPa∠[σ]=230 MPa （3）挠度检算 MP＝RA×l－q M＝0.5×l
△cx＝∫MP*M*dl ÷（EI）＝2∫9.800.5l×（407.3l－5.675l2）×dl ÷（EI）
＝∫9.80（407.3l2－5.675l3）×dl ÷（EI） ＝（135.8l3-1.42l4）∣9.80 ÷（EI）
＝114716.2×103÷（200×109×3141044.5×10-8） ＝18mm
（4）连接螺栓剪力计算
龙门吊由3个9m标准节用24个高强螺栓连接而成，当P1处在连接点内侧时，螺栓剪力最大。
19.6RA＝1.3P1×14.3+11.35×19.62÷2
RA＝543.25KN.m
q均=11.3522×l/2＝407.3×l－5.675l 均
5.319.6
Q=543.25-11.35×5.3=483.1KN
ε=483.1×103÷（24×3.14×0.03×22）=483.1×103÷0.016956=28.49MPa （5）抗倾覆检算
福建省龙岩、长汀基本风速为26m/s r＝0.012017e-0.0001×8.8＝0.012 Vd=k2k5v10=0.79×1.7×26=34.92
Wd＝rVd2÷2g=0.012×34.922÷2×9.8=0.747
F=k0k1k3 WdAwh=0.75×1.6×0.79×0.747Awh=0.708Awh 横梁受风面积：2.7×1.8×0.612＝29.7m2
立柱受风面积：1/2×7×2.6×2×0.5＝9.1 m2 横梁受风压力：F1＝0.708 ×29.7＝21.03KN 立柱受风面积：F2＝9.1×0.708＝6.44KN
龙门吊空载受力检算：F3＝0.708×（1.8×0.3+1.7×0.3）=0.74KN
龙门吊自重力矩：Mg=（210+50）÷2×2.65=344.5KN 风力产生力矩：Mf=21.03×7.9+7.17×3.5=191.2KN k=Mg/ Mf=344.5÷191.2=1.8＞1.5 龙门吊吊重产生的力矩：
Mg=(210+12.51+50+405.5) ×2.65=1796.7KN
风力产生荷载：Mf＝F1×7.9+ F2×3.5+ F3×3.5＝21.03 ×7.9+6.44×3.5+0.74×3.5＝191.28
k＝Mg/ Mf＝1796.7÷191.28＝9.4＞1.5（合格）
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