3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×14.279×0.2＝1.428kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×10.3×0.2＝1.03kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方钢管 205 206000 30.99 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 32□60×40×4 125 10.33 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝1.428+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.4-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.2/2，0.6-0.2/2]/2×1=3.077kN/m q2＝1.03+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.4-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.6-0.2/2，0.6-0.2/2]/2×1＝1.953kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.077×1.22，0.5×3.077×0.12]＝0.443kN·m
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σ＝Mmax/W＝0.443×10/10330＝42.895N/mm≤[f]＝205N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.077×1.2，3.077×0.1]＝2.216kN τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.216×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝6.42N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×1.953×12004/(100×206000×309900)＝0.429mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm ν2＝q2l24/(8EI)＝1.953×1004/(8×206000×309900)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm
满足要求！
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4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.077×1.2，0.4×3.077×1.2+3.077×0.1]＝4.062kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝4.062kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×1.953×1.2，0.4×1.953×1.2+1.953×0.1]＝2.577kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝2.577kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.04 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.75 206000 125 4.18 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.096×106/4180＝22.97N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.961kN τmax＝2Vmax/A=2×1.961×1000/391＝10.029N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
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3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.023mm≤[ν]＝l/250＝567/250＝2.268mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.141kN，R2=3.921kN，R3=3.921kN，R4=0.141kN
七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座承载力容许值[N](kN) 可调托座 30 可调托座内主梁根数 2 可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.921kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Φ48×2.75 16 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32391 4.18 0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1800+2×200=2200mm λ=l0/i=2200/16=137.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.362 2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×1.2×1.82/10＝0.069kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×0.9×2]×1＝13.392kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{1.339+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.4-0.1)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.2/2，0.6-0.2/2]/2×1，1.339+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.619kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.12kN，R2＝3.338kN，R3＝3.338kN，R4＝0.12kN 立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×1.2×0.15×(2.9-0.4)+Mw/lb＝max[0.12，3.338，3.338，0.12]+0.405+0.069/1.2＝3.801kN f＝N/(φA)+Mw/W＝3800.592/(0.362×391)+0.069×106/4180＝43.306N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
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九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 100 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C30 200 F1=N=3.801kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 F1 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs as 说明 参数剖析 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 取为0，作为板承载能力安全储备。 2在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其 可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm F=(0.7βhft+0.25σpc，
m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1120×80/1000=89.69kN≥F1=3.801kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln βl=(Ab/Al)1/2参数剖析 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Al Ab 可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，
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βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=3.801kN 满足要求！
墙模板（塑料模板）计算书
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 主楼剪力墙 2900 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 250 5700 二、荷载组合
《建筑施工模板侧压力计算依据规范 安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 2.9 2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土侧压力折减系数ξ ζγcH＝0.8×24×2.9＝55.68kN/m 220.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×2.9＝55.68kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×55.68+1.4×2，1.35×55.68+1.4×0.7×2]＝0.9max[69.616，77.128]＝0.9×77.128＝69.415kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝55.68 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 150 600 300 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 150 125 600 四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2塑料模板 15.444 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 9000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×152/6＝22500mm3，I＝bh3/12＝600×153/12＝168750mm4
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塑料模板专项施工方案
