l02=ηh=1.2×1800=2160mm 取两值中的大值l0=2160mm λ=l0/i=2160/16=135≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l01/i=1210/16=75.625 查表得，φ=0.672
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1.2×1.2=11.249kN
322
f=N1/(φ1A)＝11.249×10/(0.672×391)=42.812N/mm≤[σ]=200N/mm 满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l02/i=2160/16=135 查表得，φ=0.28
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1.2×1.2=12.2kN f=N2/(φ2A)＝12.2×103/(0.28×391)=111.436N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.225×1.2×1.82/10=0.11kN·m 顶部立杆段：
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+Mw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.11/1.2=10.736kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=10.736×103/(0.672×391)+0.11×106/4180=67.176N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+Mw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.11/1.2=11.687kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=11.687×103/(0.28×391)+0.11×106/4180=133.066N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数 2 可调托承载力容许值[N](kN) 40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.249kN≤[N]=40kN 满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.225×6.6×2.9×6+0.55×6.6×4)=50.852kN.m
22
MR=γGG1kLaLb/2=1.35×1.05×6.6×3.6/2=60.624kN.m
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MT=50.852kN.m≤MR=60.624kN.m 满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×6.6×2.9+0.55×6.6×4)=24.324kN.m MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.1]×6.6×3.62/2=205.543kN.m MT=24.324kN.m≤MR=205.543kN.m 满足要求！
十、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 100 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C30 100 F1=N=11.687kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=920mm F=(0.7βhft+0.25σpc，
m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×920×80/1000=73.674kN≥F1=11.687kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
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公式 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln βl=(Ab/Al)1/2参数剖析 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Al Ab 可得：fc=14.3N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×14.3×20000/1000=945.748kN≥F1=11.687kN
满足要求！
梁模板（碗扣式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL9(1) 200×400 100 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 2.3 2.9 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 2330.1 0.3 0.5 0.75 24 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 21.5 1 基本风压ω0(kN/m) 2混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 0.3 0.65 0.8 231.1 2 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.156
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三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁底两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 斜杆或剪刀撑设置 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁板立柱不共用A 1200 1200 1800 200 剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 1200、1200 居中 600 600 600 2 按混凝土梁梁宽均分 567,633 2 100 结构表面隐蔽 设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2塑料模板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 9000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm，I＝bh/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×0.7×2]×1＝14.279kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.4]×1＝10.3kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×14.279×0.22＝0.071kN·m σ＝Mmax/W＝0.071×106/37500＝1.904N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×10.3×2004/(384×9000×281250)＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！
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塑料模板专项施工方案
