Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72EI
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1100.004/(384×2.060×105×121900.00)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.192+1.100=1.350kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1350.100×1100.0×(3×1100.02-4×1100.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.540mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.569mm
小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm，满足要求！ (3)扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤RC
其中 RC--扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042KN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/2=0.289KN 活荷载标准值 Q=2.000×1.100×1.500/2=1.650KN
荷载的计算值 R=1.2×0.042+1.2×0.289+1.4×1.650=2.707KN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；
双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。 (4)脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
1） 每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1394 NG1=0.139×76.500=10.664KN
2）脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0.350×4×1.500×（1.100+0.350）/2=1.532KN
3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.140×1.500×4/2=0.420KN
4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m2）； NG4=0.005×1.500×76.500=0.574KN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.180KN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.000/2=3.300KN 风荷载标准值按下式计算
Wk=0.7UzUsW0
其中 W0—基本风压（KN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500
Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=1.110
Us—风荷载体型系数，Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.110×1.200=0.466 KN/m2 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯距MW计算公式 MW=0.85×1.4Wk1ah2/10
其中 Wk—风荷载基本风压标准值（KN/m2） 1a—立杆的纵距(m) h2--立杆的步距(m) （5）立杆的稳定性计算
1）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
б=N/ΦA≤[f]
其中 N—立杆的轴心压力设计值，N=20.44KN；
Φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0.26； i--计算立杆的截面回转半径，I=1.58cm;
1o—计算长度（m），由公式1o=kuh确定，1o=2.60m； k—计算长度附加系数，取1.155;
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50; A— 立杆净截面面积，A=4.89cm2;
W—l立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08cm3;
б—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到б=159.24； [f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算б<[f]，满足要求！
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
б=N/ΦA+MW/W≤[f]
N—立杆的轴心压力设计值，N=19.74KN；
Φ- -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0.26； i--计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;
1o—计算长度（m），由公式1o=kuh确定，1o=2.60m； k—计算长度附加系数，取1.155;
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50; A--立杆净截面面积，A=4.89cm2;
W—l立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08cm3;
MW—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯距，MW=0.187KN.m; б—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到б=190.70； [f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算б<[f]，满足要求！ （6）最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立杆的敞开式，全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按下式计算
Hs=[ΦAб-(1.2NG2k+1.4NQK)]/1.2gk
其中 NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.516KN；
NQ—活荷载标准值，NQ=3.300KN；
gk—每米立杆承受的结构自重标准值，按照稳定性计算的搭设高度
Hs=111.605m。
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=111.605m。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m
[H]=Hs/(1+0.001 Hs)
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度先限值[H]=50.000m。 考虑风荷载时，采用单立杆的敞开式，全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs={ΦAб-[1.2NG2k+0.85×1.4(NQk+ΦAMwk/W)]}/1.2gk 其中 NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.516KN； NQ—活荷载标准值，NQ=3.300KN；
gk—每m立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139KN/m;
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=87.471m。 脚手架搭设高度Hs 等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：
[H]= Hs/(1+0.001 Hs)
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。 （7）连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N1=N1w+No
其中 N1w—风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算：
N1w=1.4×wk×Aw
Wk—风荷载基本风压标准值，Wk=0.466KN/m2;
Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；
No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；No=5.000 经计算得到N1w=8.811KN，连墙件轴向力计算值N1=13.811KN 连墙件轴向力设计值Nf=λA[f]
其中 Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/I=35.00/1.58的结果查得
外墙翻新工程施工组织设计（酒店）
