二、35kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。 三、110kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。 2、隔离开关的选择计算
《发电厂电气部分》（P147-P148） 额定电压的选择：UN?UNS 额定电流的选择：IN?Imax
一、110kV侧
1、选择
根据以上选择原则，所以选择的隔离刀闸型号为GW4-110 2、校验 1）动稳定 根据公式ich?idf
所选隔离刀闸的14.07KA≤80KA， 满足动稳定的要求。 2）热稳定 根据公式It2?t?Qdt 而， It2×t=402×3 Qdt=91.28
由于，402×3＞91.28 所以，满足热稳定的要求。 3、母线的选择计算 一、110kV侧母线选择
110kV汇流母线依照现有最大负荷72.7MW分析未来负荷发展变化，按年均递增率8%考虑预计5年之后负荷为107MW，届时在当地常温25°时，最大持续工作电流为：
Imax20?107000/1.732/110?562A （II-3）
归算到温度为40°时则：
K——与实际环境温度和海拔有关的综合修正系数（按不计及日照下允许最高温度为70℃）
K=0.816 （II-4）
Imax40?562/0.816?689A （II-5）
查《电力工程电气设计手册》选用LGJ—400的母线，参数见表：
表1 LGJ—400母线参数
标称截面 400/25 计算截面 419.01mm2 计算拉断力 95940N Qac=70℃的载流量 879A 故 K×Ial=0.816×879=717＞Imax 能满足长期热稳定要求 （2）按电晕条件校验：
《发电厂电气部分》第四章第八节指出当所选的软导体的截面积不大于下列数值时，可不进行电晕校验
110kV LGJ-70； 220kV LGJ-300
由于所选导线的面积为400大于70，故可不进行电晕校验 （3）短路的热稳定校验： 由热稳定决定的导体的最小截面为
Smin?I?/Ctj*KS?5.516KA/67*3?126mm2 （II-6）
其中，
C——为热稳定系数，查《电力工程电气设计手册》表8-8得到C值为67 KS——为集肤系数，取1
结论：导体截面S=400＞Smin=126满足热稳定要求 二、35kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。 三、10kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。
4、绝缘子和穿墙套管的选择计算 进线套管选用户内、外导体式
UC?Ug=35kV UC?Ug=10kV
35千伏侧：Ie?Igmax?1.05Se/3Ue?866A 10千伏侧：Ie?Igmax?1.05Se/3Ue?3031A 所以 35千伏侧选用CWLB－35/2000型 10千伏侧选用CWB－10/4000型 5、电流互感器的选择计算 《发电厂电气部分》（P153） 额定电压的选择：UN?UNS 额定电流的选择：IN?Imax 一、10kV侧
1、选择
根据以上选择原则，所以选择的电流互感器型号为LZBBJ-10 2、校验 1）动稳定 根据公式
ich?idf 所选电流互感器的50.4KA≤130KA 所以，满足动稳定的要求。 2）热稳定 根据公式
I2t?Qk 而
I2t?632?3 Qk?1173.7
II-7）II-8）II-9） （
（
（
由于632×3＞1173.7 所以，满足热稳定的要求。
二、35kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。 三、110kV侧
计算同上，且均满足要求，都校验合格。 6、电压互感器的选择计算
PT与电网并联，当系统发生短路时，PT本身不遭受短路电流作用，因此不校验热稳定和动稳定。
附件III：负荷预测
根据任务书可知目前该站35kV侧最大负荷利用小时数6500小时，最大负荷36MW，供电量2.34亿千瓦时，10kV侧最大负荷利用小时数6500小时，最大负荷26MW，供电量1.69亿千瓦时，全站合计供电量4.03亿千瓦时。取负荷同时率为0.85求得目前全站最大负荷55.3MW，最大负荷利用小时数7290小时。根据现有情况对供电区内负荷情况预测如下：
表III-1 符合预测如下
供电区 项目 电量 负荷 110kV 最大负荷利用小时数 根据负荷预测结果可知，该站主变容量可以满足供电区5年内负荷增长的用电需求。
附图1、变电站主接线图 附图2：电气总平面布置图 附图3：屋外配电装置断面图 附图4：屋内配电装置配置图 附图5：防雷和接地保护图 附图6：短路电流计算及主设备选择
7290 7386 7423 7416 7345 7422 - 2010年 2011年 2012年 2013年 2014年 2015年 4.03 55.3 4.52 61.2 4.93 64.5 5.32 69.7 5.69 75.2 6.21 81.3 年均递增率 9.03% 8.00%
变电站设计毕业设计(论文)
