其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN； G──桩基承台的自重
G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+20×Bc×Bc×D)= 1.2×(25×2.60×2.60×1.60+20×2.60×2.60×0.00)=324.48kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=0.83m； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N=(612.96+324.48)/4+882.00×0.83/(4× 0.832)=501.63kN。
2. 矩形承台弯矩的计算
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。 其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=-0.43m； Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=420.51kN/m2；
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×420.51×-0.43=-357.44kN.m。
4、矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc──混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho──承台的计算高度Hc-50.00=1550.00mm； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
经过计算得：αs=-357.44×106/(1.00×19.10×2600.00×1550.002)=-0.003； ξ =1-(1-2×-0.003)0.5=-0.003； γs =1--0.003/2=1.001；
Asx =Asy =-357.44×106/(1.001×1550.00×300.00)=-767.53mm2。
5、矩形承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=501.63kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00； bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=2600mm； ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1550mm； λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=-425.00mm，
当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得λ=0.30；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，
得β=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S──箍筋的间距，S=200mm。
则，1.00×501.63=5.02×105N≤0.20×300.00×2600×1550=1.54×107N； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
6、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2； A──桩的截面面积，A=2.38×105mm2。
则，1.00×501632.73=5.02×105N≤11.90×2.38×105=2.83×106N； 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
7、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条； 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中 R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， γs, νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk──极限端阻力标准值； u──桩身的周长，u=1.728m； Ap──桩端面积,取Ap=0.238m2； li──第i层土层的厚度； 各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 4.00 22.00 1350.00 2 12.00 58.00 2500.00 由于桩的入土深度为18.00m,所以桩端是在第2层土层。 单桩竖向承载力验算:
R=1.73×(4.00×22.00×0.80+12.00×58.00×0.80)/1.67+1.64×2500.00×0.238/1.67=1.23×103kN>N=501.633kN； 上式计算的R的值大于最大压力501.63kN,所以满足要求!
五、塔吊稳定性验算
1、塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时，计算简图:
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=450.80(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.25(m)； ho──塔吊重心至支承平面距离, ho=68.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q──最大工作荷载,Q=45.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.67(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)；
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=30.00(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=7.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=1.30(kN)；
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=32.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=3.00(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=126.15m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)；
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝119.15(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， α=0.00(度)。 经过计算得到K1=1.178；
由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!
2、塔吊无荷载时稳定性验算
塔吊无荷载时，计算简图:
塔吊施工方案
