（2.4）
?T?iPi[D?(Si?C)]?0.9?s2(Si?C)?
（2.5）
式中?T—每一节罐壁任一点T处的应力；
i?s—材料的屈服极限为225MPa；
Pi—距液面T处罐壁的计算压力；
D—储罐直径D=29 m；
?—焊缝系数1.0；
S—壁厚。
罐壁应力校核结果：
0.9?s?0.9?225?202.5MPa [?]T?150MPa
?T?149.8MPa1
?T?144.5MPa2
?T?145.6MPa3
?T?146.7MPa
4?T?147.6MPa
5故计算结果均符合要求。
2.3 储罐的风力稳定计算
加强圈计算是在风载荷作用下，罐壁筒体应进行稳定性校核，防止储罐被风吹瘪。判定储罐的侧压稳定条件为[1]：
Pcr?P0
式中Pcr—罐壁许用临界应力（Pa）
P0—设计外压（Pa）
8
罐壁许用临界应力的计算
由SH3046—92推荐的方法，得在外压作用下的临界压力公式：
2.59E?2.5 Pcr? 1.5DL（2.6）
式中Pcr—临界压力（Pa）；
E—圆筒材料的弹性模量：192×109（Pa）；
?—圆筒壁厚（m）；
D—圆筒直径（m）； L—圆角长度（m）。
2.59?192?109?(25?10?3)2.5Pcr??4.54?104 1.522?8.25罐壁设计外压计算 罐壁设计外压用下式表示，即
P0?2.25?S?Zw0?q
（2.7）
式中P0—罐壁设计外压（Pa）； ?s—风载荷体形系数； ?z—风压高度变化系数； w0—基本风压（Pa）； q—罐内负压（Pa）。
对固定顶储罐，罐壁的设计外压计算公式为：
9
P0?2.25?Zw0?q
； w0—基本风压550（Pa）
?s —风载荷体形系数1.0。
P0?2.25?1.0?550?1.2?800?0.03?1266.3Pa?PCr
故满足要求。
由于Pcr> P0，所以在罐壁上不需要设置加强圈。
2.4 储罐的抗震计算
2.4.1 地震载荷的计算 自震周期计算：
储罐的罐液耦连震动基本自震周期为[1]
T1?7.743?10[e?5HwD?0.7147HwD ]DD?3（2.8）
式中T1—储罐的罐液耦连震动基本自震周期（s）； e—自然对数的底：2.718；
HW—储罐底面到储液面的高度：7.425m； D—储罐的内直径：22m；
?3—位于罐壁高度1/3处的罐壁名义厚度：29?10?3mm。
T1?7.743?10[2.71857.42522?0.71477.42522]?22??1.31?10?2 ?3322(29?10)10
水平地震作用几效应计算
FH?KZ?meqg (2.9)
meq?mL? (2.10)
式中FH—储罐的水平地震作用（N）；
?—水平地震影响系数，按罐液耦连震动基本自震周期确定； meq—等效质量（Kg）； mL—储液质量（Kg）； g—重力加速度取9.81m/s2； ?—动液系数；
KZ—综合影响系数取KZ=0.4。
动液系数，计算如下：
当HW/R?7.425/11?0.675?1.5时，
th[3 ??R]HW R3HW(2.11)
th[3??11]27.425?0.0175 m??V?800Kg/m3??HD?113982
L11437.425meq?113982?0.0175?1994.685Kg
FH?0.4?0.82?1994.685?9.81?6418.26N
水平地震作用对罐底的倾覆力矩
M1?0.45FHHW?0.45?6418.26?7.425?21445N?m
11
罐壁竖向稳定许用临界应力计算：
第一周罐壁（自下往上数）的竖向稳定临界应力[1]：
?cr?KCE?1D1 (2.12)
H][1?0.1706D1] (2.13) KC?0.0915[1?0.0429?1H第一周罐壁稳定许用临界应力：
[?cr]??cr1.5? (2.14) 式中E—罐壁材料的弹性模量（Pa）； D1—第一圈罐壁的平均直径22.03（m）； ?1—第一圈罐壁的有效厚度0.03（m）； H—罐壁的高度8.25（m）；
KC—系数 ；
?—设备重要度差别1.00。
KC?0.0915[1?0.04298.250.03][1?0.1706?22.038.25]?0.4 ?192?106?0.03cr?0.4?22.03?1.05?107Pa 1.05?107[?cr]?1.5?1.00?7?106Pa
2.4.2 抗震验算
罐底周边单位长度上的提离力
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大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺大学本科毕业论文
