Cb值可通过计算或实验确定。一般设计时，可根据垫片材料不同，选用数据。
Cb?Cm设计时，可先根据联接的受载情况，求出螺栓的工作拉力F，再根据联接的工作要求选取F1值，然后按式（3-12）计算螺栓的总拉力F2。于是螺栓危险截面的拉伸强度条件为
?ca?1.3F2??[?] （3-15）
4或 d1?d124?1.3F2 （3-16）
?[?]
3）承受工作剪力的紧螺栓联接
如图3-12所示，这种联接是利用铰制孔用螺栓抗剪切来承受载荷F的。螺栓杆与孔壁之间无间隙，接触表面受挤压；在联接接合面处，螺栓杆则受剪切。因此，应分别按挤压及剪切强度条件计算。
螺栓杆与孔壁的挤压强度条件为
?p?螺栓杆的剪切强度条件为
F?[?p] （3-17）
d0Lmin??F?4 ?[?] （3-18）
20d式中：F——螺栓所受的工作剪切力．单位为N；
d0——螺栓剪切面的直径（可取为螺栓孔的直径），单位为mm；
Lmin——螺栓杆与孔壁挤压面的最小高度，单位为mm，设计时应使 Lmin?1.25d0； [?p]——螺栓或孔壁材料的许用挤压应力，单位为MPa； [?]——螺栓材料的许用切应力，单位为MPa。
图3-12 承受工作剪力的紧螺栓联接
六、螺栓组联接设计计算
根据联接的结构和受载情况，进行螺栓组联接受力分析，求出受力最大的螺栓及其所受的力，以便进行螺栓联接的强度计算。
1、受横向载荷的螺栓组联接
图3-13所示为一由四个螺栓组成的受横向载荷的螺栓组联接。当采用螺栓杆与孔壁间留有间隙的普通螺栓联接时（图3-13a），靠联接预紧后在接合面间产生的摩擦力来抵抗横向载荷；当采用铰制孔用螺栓联接时（图3-13b），靠螺栓杆受剪切和挤压来抵抗横向载荷。在横向总载荷F?的作用下，各螺栓所承担的工作载荷是均等的。因此，对于铰制孔用螺栓联接，每个螺栓所受的横向工作剪力为
F?F? （3-19） z式中z为螺栓数目。
求得F后，按式（3-17）与式（3-18）校核螺栓联接的挤压强度与剪切强度。 对于普通螺栓联接，应保证联接预紧后，接合面间所产生的最大摩擦力必须大于或等于横向载荷。
假设各螺栓所需要的预紧力均为F0，螺栓数目为z，则其平衡条件为 fF0zi?KSF?或F0?KSF? （3-20） fzi
图3-13 受横向载荷的螺栓组联接
式中：f——接合面的摩擦系数；
——接合面数（图3-13中，i=2）；
KS——防滑系数，K=1.l～1.3。
由式（3-20）求得预紧力F0，然后按式（3-11）校核螺栓（联接件）的强度。 2、受转矩的螺栓组联接
如图3-14所示，转矩T作用在联接接合面内，在转矩T的作用下，底板将绕通过螺栓组对称中心O并与接合面相垂直的轴线转动。
图3-14 受转矩的螺栓组联接
采用普通螺栓时，靠联接预紧后在接合面间产生的摩擦力矩来抵抗转矩（图3-23a）。假设各螺栓的预紧程度相同，即各螺栓的预紧力均为F0，则各螺栓联接处产生的摩擦力均相等，并假设此摩擦力集中作用在螺栓中心处。为阻止接合面发生相对转动，各摩擦力应与该螺栓的轴线到螺栓组对称中心O的连线（即力臂ri）相垂直。根据作用在底板上的力矩平衡及联接强度的条件，应有
fF0r1?fF0r2?????fF0rz?KST
由上式可得各螺栓所需的预紧力为
F0?KsTKsT?z （ 3-21）
f(r1?r2?????rz)f?rii?1式中：f—— 结合面的摩擦系数；
ri——第i各螺栓到螺栓组对称中心O的距离；
——螺栓数目；
KS——防滑系数，同前
由式（3-21）求得预紧力F0，然后按式（3-11）校核螺栓的强度。
采用铰制孔用螺栓时，如图3-23b所示。用ri、rmax分别表示第i个螺栓和受力最大螺栓的轴线到螺栓组对称中心O的距离；Fi、Fmax分别表示第i个螺栓和受力最大螺栓的工作剪力，可求得受力最大的螺栓的工作剪力为
Fmax?Trmax?ri?1z （3-22）
2i然后按式（3-17）与式（3-18）校核螺栓联接的挤压强度与剪切强度。
图3-14c）所示的凸缘联轴器，是承受转矩的螺栓组联接的典型部件。各螺栓的受力根据r1?r2?????rz 的关系以及螺栓联接的类型，分别代人式（3-21）或（3-22）即可求得。
3、受轴向载荷的螺栓组联接
图3-15为一受轴向总载荷F?的汽缸盖螺栓组联接。每个螺栓的轴向工作载荷为
F?F? （3-23） z
图3-15 受轴向载荷的螺栓组联接
各螺栓除承受轴向工作载荷F外，还受有预紧力F0的作用。故由式（3-23）求得F后，即应按式（3-14）算出螺栓的总拉力F2，并按式（3-15）计算螺栓的强度。
4、受倾覆力矩的螺栓组联接
图3-16a）为一受倾覆力矩的螺栓组联接。底座在各螺栓的F0作用下，有均匀的压缩，如图3-16b）。当底板受到倾覆力矩M作用后，它绕轴线O?O倾转一个角度，假定仍保持为平面。此时，在轴线O?O左侧，底座被放松，螺栓被进一步拉伸；在右侧，螺栓被放松，底座被进一步压缩。底板的受力情况如图3-16c）所示。
图3-16 受倾覆力矩的螺栓组联接
为简便起见，底座与底板的互相作用力以作用在各螺栓中心的集中力代表。由受力平衡可推出
Fmax?MLmax?Li?1z （3-24）
2i式中：
Fmax——最大的工作载荷；
——总的螺栓个数；
Li——各螺栓轴线到底板轴线O?O的距离； Lmax——Li中最大的值。
为了防止接合面受压最大处被压碎或受压最小处出现间隙，应该检查受载后底座接合面压应力的最大值不超过允许值，最小值不小于零，即有
?Pmax??p???Pmax?[?p] (3-32) ?Pmin??p???Pmax?0 （3- 33） 这里?P?zF0，代表底座接合面在受载前由于预紧力而产生的挤压应力；A为接合面A的有效面积；???p??为底座接合面的许用挤压应力；??Pmax代表由于加载而在底座接合面上产生的附加挤压应力的最大值。
计算受倾覆力矩的螺栓组的强度时，首先由须紧力F0、最大工作载荷Fmax确定受力最大的螺栓的总拉力F2，由式（3-14）得
螺栓强度计算
