装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
E处正截面有效高度h0?1208mm?1.208m（主筋为6跨比m及斜截面投影长度C分别为m?28+418），则实际广义剪
Mx1755.2??9.6?3 Vxh0147.46?1.208c?0.6mh0?0.6?3?1.208?2.174m?1.208m
将要复核的斜截面如图7中所示EE'斜截面（虚线表示），
斜角??tan(?1h01.208)?tan()?29.1? c2.174斜截面内纵向受拉主筋有628+4
18（2N2+2N3+2N4+2N5），相应的主筋配筋率p为
p?100?As100?(3695?1018)??2.17?2.5 bh0180?1208箍筋的配筋率?sv（取Sv?400mm时）为
?sv?/Asv100.6??0.14%??min(?0.12%) bSv180?400没有与斜截面EE相交的弯起钢筋。 将以上计算值代入式
Vu??1?2?3(0.45?10?3)bh0(2?0.6P)fcu,k?svfsv?(0.75?10?3)fsd?Asbsin?s
得到EE斜截面
'Vu?1?1?1.1?(0.45?10?3)?180?1208?(2?0.6?2.17)?40?0.0014?280+0
?308KN?Vx?147.46kN
∴ 弯起钢筋弯起点4处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。
6．距中心支座处为h处（此处箍筋间距由100mm变为400mm）斜截面抗剪承载力复核
（1）选定斜截面顶端位置
由图可知距支座中心为h处斜截面的横坐标为x?9750?1300?8450mm，正截面有效
'高度h0?1238mm。现取斜截面投影长度c?h0?1238mm，则得到选择的斜截面顶端位
置E，其横坐标为x?8450?1238?7212mm。 （2）斜截面抗剪承载力复核
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装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
F处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩Mx计算如下：
Vx?Vl/2?(V0?Vl/2)2x2?7212?66.64?(369.48?66.64)??290.65kN·m L19500
距支座中心为1300mm处斜截面抗剪承载力计算图式（尺寸单位：mm）
图11
4x24?72122Mx?Ml/2(1?2)?1755.2?（1?）?794.84kN·m 2L19500F处正截面有效高度h0?1238mm?1.238m（主筋4斜截面投影长度C分别为m?28），则实际广义剪跨比m及
Mx794.84??2.2?3 Vxh0290.65?1.238c?0.6mh0?0.6?2.2?1.238?1.641m?1.238m
将要复核的斜截面如图8中所示EE斜截面（虚线表示），
斜角??tan(?1'h01.238)?tan()?37.0? c1.641斜截面内纵向受拉主筋有4?28(2N4?2N3)，相应的主筋配筋率p为
p?100?As100?2463??1.11?2.5 bh0180?1238箍筋的配筋率?sv（取Sv?400mm时）为
?sv?'Asv100.6??0.14%??min(?0.12%) bSv180?40016+2
28+2
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与斜截面FF相交的弯起钢筋有2
16。
装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
将以上计算值代入式
Vu??1?2?3(0.45?10?3)bh0(2?0.6P)fcu,k?svfsv?(0.75?10?3)fsd?Asbsin?s
得到AA'斜截面
Vu?1?1?1.1?(0.45?10?3)?180?1218?(2?0.6?1.11)?40?0.0014?280
?(0.75?10?3)?330?(2?1232?402)?0.707
?566?501?1067kN?Vx?290..65kN
∴ 距支座中心为h处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。 6.裂缝宽度及变形验算 （1）裂缝宽度Wfk的验算 ①带肋钢筋系数c1?1.0
荷载长期效应组合弯矩计算值为Ml?MGK?0.4[MQ1K(1??)?MQ2K]
?702.0?0.4?[ ?928kN·m 荷载短期效应组合弯矩计算值为Ms?MGK?608.0?55.0] 1.190.7MQ1K(1??)?MQ2K
0.7?608.0?55.0
1.19 ?1114kN·m
?702.0?系数c2?1?0.5Ml928?1?0.5??1.41 Ms1114系数c3，非板式受弯构件c3?1.0。 ②钢筋应力?ss的计算
?ss③换算直径d的计算
Ms1114?106???224MPa 0.87h0As0.87?1208?4713因为受拉区采用不同的钢筋直径，据要求d应取换算直径de，则可得到
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装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
6?282?2?182d?de??25mm
6?28?2?18对于焊接钢筋骨架d?de?1.3?25?32.5mm ④纵向受拉钢筋配筋率?的计算
??取??0.02。
⑤最大裂缝宽度Wfk的计算
As4735??0.0217?0.02 bh0180?1208Wfk?c1c2c3?ssEs(30?d22430?32.5)?1.0?1.41?1.0?() 50.28?10?2?100.28?10?0.02?0.20mm?[Wf]?0.2mm
故裂缝宽度Wfk满足要求。 （2）变形计算 ①挠度验算
在进行变形验算时，应取梁与相邻横向连接后截面的全宽度受压翼板计算，即
b/f?1500,h/f?110。
(1) T梁换算截面的Icr和Ico计算：
对T梁的开裂截面，由公式：
1/2bfx??EsAs(h0?x) 得： 211500?x2?6.154?4713(1208?x) 22.0?105Mpa（其中?Es?EE/Ec??6.154）
3.25?104Mpa得：x=197.7mm>hf?110mm
梁跨中截面为第二类T形截面。这时受压区x高度确定，即
/A?B? X??EsAs?h/f(b/f1?b)bb?6.154?4713?110?(1500?180)?96818022?EsAsh0?(b/f1?b)h/f2?6.15?4713?1208?(1500?180)?1102??478028.8180A2?B?A?9682?478028.8?968?222mm?h/f?110mm
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装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
开裂截面的换算截面惯性矩Icr为：
Icr1500?2223(1500?180)?(222?110)3???6.154?4713?(1208?222)?48810?106mm433T梁全截面换算截面面积A o为：
A0?180?1300?(1500?180)?110?(6.154?1)?4713?40349mm12
受压区高度X为：
11?180?13002??(1500?180)?1102?(6.154?1)?4713?12082 x?2?469mm
403491全截面换算惯性矩I0为：
h/f213h1/2/3//I0?bh?bh(?x)?(bf1?b)(hf)?(bf1?b)hf?(x?)?(?Es?1)As(h0?x)212212211??180?13003?180?1300(650?469)2??(1500?180)?110312121102?(1500?180)?110?(469?)?(6.154?1)?4713?(1208?469)22?7.88?1010mm4（2）计算开裂构建的抗弯刚度： 全截面抗弯刚度
410152 B0?0.95EcI0?0.95?3.25?10?7.88?10?2.43?10N?mm
开裂截面抗弯刚度
46152 Bcr?EcIcr?3.25?10?48810?10?1.59?10N?mm
全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩为
I07.88?1014W0???0.95?108mm3
h?x1300?469全截面换算截面的面积矩为：
1/21//bf1x?(bf1?b)(x?hbf)22211??1500?4692??(1500?180)?(469?110)2 22?8.0?107mm3S0?25
装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
塑性影响系数为：
2s02?8.0?107????1.68 8w00.95?1088开裂弯矩Mcr??ftkwo?1.68?2.4?0.95?10?3.8304?10N?mm?383.04KN?m
开裂构件的抗弯刚度为：
2.43?1015N?mm2B??383.042?383.042?2.43?1015Mcr2?Mcr2?B0()??1?()?()??1?()?15 1182.61182.61.59?10MsMs?Bcr????1.64?1015N?mm2B0（3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值
短期荷载效应组合下跨中截面弯矩标准值Ms=1182.6KN.m，结构跨中的恒载Mg=702KN.m，对C40混凝土，挠度增长系数???1.45 所以短期荷载效应组合计算的跨中截面挠度为：
5MsL251182.6?106?19500Wls???????48B481.64?1015
结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为
2?1.5mm?42mm
5MGKL25702.0?106?19500WG???????48B481.64?1015则按可变荷载频遇值计算的长期挠度值为：
2?1.45mm?24mm
L19.5?103wQ?wl?wG?42?24?18mm?(??33mm)
600600符合《公路桥规》的要求
②预拱度的设置
梁跨中处产生的长期挠度为wc?42mm?预拱度。
根据《公路桥规》对预拱度设置的规定，由式??WG?L19500(??12mm)，故跨中截面需设置160016001WQ得到跨中截面处的预拱度为211??WG?WQ?25??(42?24)mm?33mm
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结构设计原理课程设计
