Z?HOGNOG (3-18)
=0.4700×10.2342=4.810074m,得
4.810074=6.7341m Z'=1.4×
故取填料层高度为7m。
2.2.3 填料层的分段
对于鲍尔环散装填料的分段高度推荐值为h/D=5~10 h=5×900~10×900=5~9 m
计算得填料层高度为7000mm,故不需要分段。
2.3 填料层压降的计算
取 Eckert (通用压降关联图);将操作气速(u=2.5845m/s) 代替纵坐标中的uF查表,DG50mm塑料鲍尔环的压降填料因子?=125代替纵坐标中的?p.
则纵标值为:
u2?P??V2.58452?125?11.18110.2??3.60.2?0.1301(3-19) ???L?9.81998.2g?L 横坐标为:
WL??V???WV??L?0.55997.24?1.1811????6987.39?998.2?0.5?0.02952
(3-20)
查图得
?P? 1275.3Pa/m ?Z14
(3-21)
全塔填料层压降 ?P=1275.3×7=8.93Kpa
至此,吸收塔的物科衡算、塔径、填料层高度及填料层压降均已算出。
Eckert图如图 错误!文档中没有指定样式的文字。2 Eckert图图 错误!文档中没有指定样式的文字。2所示:
图 错误!文档中没有指定样式的文字。2 Eckert图
第3节 填料塔内件的类型及设计
3.1 塔内件类型
填料塔的内件主要有填料支撑装置、填料压紧装置、液体分布装置、液体收集再分布装置等。合理的选择和设计塔内件,对保证填料塔的正常操作及优良的传质性能十分重要。
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3.2 塔内件的设计
3.2.1 液体分布器设计的基本要求:
(1) 液体分布均匀 (2) 操作弹性大 (3) 自由截面积大 (4) 其他
3.2.2 液体分布器布液能力的计算
(1) 重力型液体分布器布液能力计算 (2) 压力型液体分布器布液能力计算 注: (1)
本设计任务液相负荷不大,可选用排管式液体分布器;且填料层不高,可不设液体再分布器。 (2)
塔径及液体负荷不大,可采用较简单的栅板型支承板及压板。其它塔附件及气液出口装置计算与选择此处从略。
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注:
1. 填料塔设计结果一览表
吸收塔类型 混合气体处理量(m3/h) 塔径D(m) 填料层高度Z(m) 气相总传质单元高度(m) 气相总传质单元数 泛点气速(m/s) 泛点率 压降(kpa) 操作压力(kpa) 操作温度(℃) 填料直径(mm) 孔隙率ε
(塑料鲍尔环)填料吸收塔 5916 0.9 7 0.4700 10.2432 3.866 0.669 8.93 101.3 20 50 0.917 17
填料比表面积a(㎡/m3) 填料常数A 填料常数K 惰性气体流量(kmol/h) 校正液体流速(m/s) 操作液气比(1.9倍最小液气比)
100 0.0942 1.75 233.78 2.5845 1.4252 2. 填料塔设计数据一览
E—亨利系数(kpa) uVm76.3 1.73?106228?10?5—气体的粘度, —平衡常数 Pa/s ?5kg/m.h0.7532 1 9.81 (kg/m3?—水的密度和液体的密度之比 g—重力加速度 ) m2/s82 1.27?10m ) 100 /h?L—液体的密度 998.2 91.7% ?t—填料总比表面积(m2/m3)???填料层空隙率(m3/m3) H—溶解度系数(
kmol/?m2?kPa?0.725 18