7.3.5、集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.042+0.193+1.650）/2=0.942kN
V= 1.883×0.942×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.385 mm；
7.3.6、最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.385=2.437 mm；
7.3.7、大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！
8、扣件抗滑力的计算:
8.1、按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
8.2、该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
8.3、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算。 R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 8.4、横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500=0.058 kN； 8.5、脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.100×1.500/2=0.289 kN；
8.6、活荷载标准值: Q = 3.000×1.100×1.500 /2 = 2.475 kN；
8.7、荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.289)+1.4×2.475=3.881 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、脚手架荷载标准值:
9.1、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
9.1.1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×11.500 = 1.603 kN；
9.1.2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×2×1.500×(1.100+0.3)/2 = 0.735 kN； 9.1.3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14
NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0.210 kN；
9.1.4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×11.500 = 0.086 kN； 9.1.5、经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.634 kN；
9.1.6、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.100×1.500×2/2 = 4.950 kN； 9.1.7、风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 9.1.8、经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×0.840×0.649 = 0.114 kN/m2； 9.1.9、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.634+ 1.4×4.950= 10.091 kN； 9.1.10、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.634+ 0.85×1.4×4.950= 9.052 kN；
9.1.11、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.114×1.500×1.5002/10 = 0.046 kN.m； 10、立杆的稳定性计算:
10.1、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
10.2、立杆的轴心压力设计值 ：N =10.091 kN。
10.3、计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm。 10.4、计算长度附加系数 ：K = 1.155。
10.5、计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得U = 1.510。 10.6、计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.616 m； Lo/i = 166.000。
10.7、轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 φ= 0.256。
10.8、立杆净截面面积 ： A = 3.60 cm2； 10.9、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 10.10、钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 10091.000/(0.256×360.000)=109.49 N/mm2； 10.11、立杆稳定性计算 σ = 1.949 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
10.12、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：
10.13、立杆的轴心压力设计值 ：N =9.052 kN； 10.14、计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 10.15、计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
10.16、计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.510 10.17、计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.616 m；
Lo/i = 166.000 ；
10.18、轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.256
10.19、立杆净截面面积 ： A = 3.60 cm2； 10.20、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 10.21、钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； 10.22、σ = 9051.720/(0.256×360.000)+45979.476/5080.000 = 108.21 N/mm2；
10.23、立杆稳定性计算 σ = 108.21 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
11、最大搭设高度的计算:
11.1、不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
11.2、构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.031 kN； 11.3、活荷载标准值 ：NQ = 4.950 kN；
11.4、每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.256×3.600×10-4×205.000×103-(1.2×1.031 +1.4×4.950)]/(1.2×0.139)=97.831 m；
11.5、脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超
脚手架搭设施工方案(1)
