根据《荷载规范》风压标准值计算公式为： ???z??s??z??o
式中：WZ——风荷载标准值，KN/㎡
βZ——高度E处的风振系数，取为1.0
μS——风荷载体型系数（按规范，迎风面取0.8，背风面取-0.5）
μZ——风压高度变化系数 W0——基本风压取0.55 kN/㎡
由于结构高度H<30m,可近似取βZ=1.0。对于矩形平面μS =1.3，μZ可查荷载规范。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。计算过程如下表。其中z为框架节点至室外地面高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。
风荷载计算表 表7—1
层数654321βZ111111μS1.31.31.31.31.31.3z(m)19.6516.4513.2510.056.653.65μZ1.2421.1721.091111ωO0.550.550.550.550.550.55A(m2)11.5211.5211.5211.5211.5211.52
八 地震荷载的计算及变形验算
由于地震力主要为水平方向，故仅考虑水平地震作用，而不考虑竖向地震力。
（一）、各楼层等效质点j的重力荷载代表值
GⅥ=[4.31×21×3.6+4.84×21+44.62×2+40.45×2+0.5×3.2×（21-2.4）×0.19×
19+0.5×3.2×3.6×0.19×19+0.45×0.45×0.5×3.2×25×4] ×14 =10520.2 kN
五层至一层近似相等，统一为： GⅤ= GⅣ= GⅢ= GⅡ=GⅠ=
（3.14×21×3.6+4.84×21+70.28×2+27.35×2+42.03×2+
0.45×0.45×3.2×25×25×4）×14 =9373.7kN
结构横向基本周期，按照规范中给出的经验公式求解：
H219.22?1?0.33?0.000693?0.33?0.000693?0.422S B21
（二）、地震力的计算
根据《抗震规范》，查表知，该建筑物基本烈度为7度，地震分组为第一组的地区，
场地类型为Ⅱ类。
设计基本地震加速度为0.1g,
查表5.1.4-2知，特征周期值为Tg=0.35s。
查表5.1.4-1知，水平地震影响系数最大值αmax=0.08。 阻尼比取ξ=0.03。
考虑阻尼对地震影响系数形状的调整，阻尼调整系数 ??1?0.05??0.05?0.03?1??1.18
0.06?1.7?0.06?1.7?0.03衰减指数调整 ??0.9?0.05??0.05?0.03?0.9??0.931
0.5?5?0.5?5?0.03调整后地震影响系数
?Tg??0.35???max???????1.18?0.08?0.0818 ?T??0.422??1?结构横向总水平地震作用标准值：
r0.931 FEK??Geq
=0.0818×0.85×（10520.2+9373.7×5）=4130 kN 由于T1<1.4Tg ,故不考虑定不附加水平地震作用。
GiHiF?FEK得： 由in?GjHjj?1GjHj ?j?1= 10520.2×22.9+9373.7×（19.7+16.5+13.3+10.1+6.7）+2008.6×3.7 = 869820.7 kN 所以，
FVI?9373.7?22.9?4129.9 = 1143.9 kN
86982079373.7?19.7FV??4129.9 = 876.8 kN
869820.7n FIV?9373.7?16.5?4129.9?734.4kN
869820.7 FIII= 592 kN ， FII = 449.5 kN ， FI= 298.2 kN 经计算，每榀框架柱分得的水平地震力为：
F6=76.3 kN ， F5=58.5 kN ， F4=50 kN， F3 =39.5 kN ， F2 =30 kN ， F1=14 kN。
水平地震荷载的计算简图见下图3—1： 框架梁的线刚度见表3—1：
柱的线刚度及D值见表3—2，表3—3：
图3—1 地震荷载、风荷载计算简图
中 柱 的 刚 度 表3—2 层 数 截面 层高 混凝土 惯性矩 线刚度 ?底层KbK??2Kc?c? K2?K??12h2D??cKc(kN/m) 12h2 bh (m) h (m) E 2Ic Kc? EIch?其它KbK??Kc?c? 0.5?K2?K?? 6 0.45 23.2 23.4× 10 634×10 -424987 1.68 0.42 1.47 15426 5 0.45 223.2 23.4× 10 634×10 -4-424987 1.68 0.42 1.47 15426 4 0.45 3.2 23.4× 10 634×10 24987 1.68 0.42 1.47 15426 3 0.45 223.2 23.4× 10 634×10 -9-424987 1.68 0.42 1.47 15426 2 0.45 23.2 23.4× 10 634× 10 -424987 1.68 0.42 1.47 15426 1 0.45 4.15 23.4× 10 634×10 19267 1.9 0.62 0.7 8362
框 架 梁 的 线 刚 度 表3—1 顶框架梁 一层及一般层 横向 纵向 0.3×0.6 0.3×0.5 6 3.6 23.4×10 23.4×10 66截面 跨度 混凝土 惯性矩 框 架 bho （m） 2l (m) 2E I0 边梁 Ib=βI0 中梁 边梁 中梁 EIblKb?108×10 63×10 -4-4 (kN.m) 54×10 31×10 -4-481×10 47×10 -4-431590 30420 42120 40560
边 柱 的 刚 度 表3—3 层 数 bh (m) h (m) E 2截面 层高 混凝土 惯性矩 线刚度 ?底层KbK??2Kc?c?K2?K?? 12h2 D??cKc12h2(kN/m) Ic 2-4Kc?EIch?其它KbK??Kc ?c?0.5?K2?K?? 6 0.45 23.2 23.410 6×34×10 -424987 1.26 0.39 1.47 14325 5 0.45 3.2 23.4× 10 634×10 24987 1.26 0.39 1.47 14325 4 0.45 23.2 23.4× 10 634×10 -424987 1.26 0.39 1.47 14325 3 0.45 223.2 23.4× 10 634×10 -9-424987 1.26 0.39 1.47 14325 2 0.45 3.2 23.4× 10 634× 10 24987 1.26 0.39 1.47 14325 1 0.45 24.15 23.4× 10 634×10 -419267 3.28 0.65 0.7 8867
（三） 地震荷载作用下的变形验算
采用D值法进行验算，计算过程见表3—4。
表3—4 层地震力 数 Fi 刚度 层间位移 i顶点位移 ??D ?j??F ?D0.00137 0.00243 0.00331 0.00402 0.00456 0.00479 ?t???jj?1i层高 h(m) ?jh 总高度 顶点位移 与总高之比 6 5 4 3 2 1 1143.9 833028 2020.7 833028 2755.1 833028 3347.1 833028 3796.6 833028 4094.8 855204 0.0205 0.0191 0.0167 0.0134 0.00935 0.00479 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 4.15 0.004563.21?702?1450 0.004794.151?939 20.15 0.020520.151?5501?983 ?1450 经验算，各楼层均满足层间位移，建筑物的顶点位移也满足规范中的要求。
四 楼板设计
一 设计资料
对各层楼板设计，
l26??1.9?3l13.2，故按双向板进行计算。楼板自重加上面层、粉刷层
等，恒荷载标准值gk=3.14kN/m2,楼面活荷载标准值为qk=2.0kN/m2 。采用C25混凝土浇
注，板中钢筋采用HPB235筋。
二 荷载设计值
恒荷载设计值：g=1.2gk=1.2×3.14=3.78kN/m2 . 活荷载设计值：q=1.4qk=1.4×2.0=2.8kN/m2.
荷载设计值：g+q=6.6kN/m2
三 计算跨度：
内跨：lo?lc ,边跨: lo?lc-250+100- b.具体见表4—1。
22四 内力计算：
考虑到实际情况，采用塑性铰线法进行计算。计算后绘表4—1。
假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变化。根据不同的支承情况，整个楼盖可分为A、B、C、D四种区格。板的类别见图4—1。
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