砼掺入FDN-5高效早强减水剂，以提高砼的和易性及早期强度。加快模板周转次数，保证桥梁总体工期。
2．进度计划
第二联右幅：2004年12月1日～2005年4月30日 第一联右幅：2005年2月1日～2005年6月30日 第三联右幅：2005年4月1日～2005年8月31日 第二联左幅：2005年7月1日～2005年11月30日 第一联左幅：2005年8月1日～2005年12月31日 第四联右幅：2005年9月1日～2006年1月31日 第三联左幅：2005年10月1日～2006年2月28日 第四联左幅：2005年11月1日～2006年3月31日
3．施工工艺 ①施工准备
施工前现浇梁附近现场清理干净，准确放线测量，砼运输便道保证畅通，备齐防雨蓬布及所需的设备工具预埋件等。
支架底部地基进行换填及压实处理，防止下沉及土基在雨后液化，再铺一层20cm厚的砂砾，调整表面纵横坡（便于排水）及大面平整度并碾压密实。在满堂支架两侧做好排水沟，并且地面铺上彩条布，防止施工中地面遇水下沉。
②支架安装
支架施工前，根据桥跨结构的特点，对支架进行设计和验算，确保支架安全稳定。支架采用碗扣式脚手架，无交通干扰部位采用满堂排架，跨线部位采用64式军用墩作为支腿，上架64式军用梁。先在地基上铺设6㎝厚木板，然后安装脚手架底座，并将底座调整螺母
调到同一水平高度，进行立杆、横杆安装，并沿桥每隔4m横向设一道剪刀撑，支架安装完毕后，在其上铺设纵横向方木及底模。
③等载预压
支架必须保证足够的强度、刚度和稳定性，为消除支架及地基产生的非弹性变形，测定出预留弹性变形，在底模铺设后对支架进行等载预压，布设观测点进行测量。按设计要求加载，每隔4小时设专人观测一次，绘出变化曲线。待变形收敛后卸载。通过预压消除支承体塑性变形，测定出弹性变形，设置预拱度，根据设计及梁体自重，施工荷载，支架弹性变型，预应力张拉引起的挠度等因素综合考虑，确保施工后的梁底标高达到设计要求。
④模板安装
预压完成后，根据测定出的弹性变形调整底模，安装侧模。底模及侧模采用竹胶模板，模板安装要平整，接缝要严密，对于侧模与底模，侧模与翼板底模，翼板底模与翼板侧模三道接缝采用拉线进行检查，以保证线性顺直美观，内模采用组合钢模板，待底板及腹板钢筋绑扎后安装，安装内模后，绑扎顶板钢筋，施工时注意以下事项：
A根据现场实际等载预压支架变形的结果确定预拱度值。
B侧向模板安装时上、下槽口对严，各接口处用橡胶条夹垫、调平，支撑和连接牢固，拉杆、支撑桩固定在支架上，防止跑模。
C内模采用组合钢模板，拼装时在与底模之间用钢制小支架支撑，并与外模用套管串螺栓拉结支撑，保证内模位置。（附支架和模板计算）附件：支架和模板计算
1支架布置
支架基础完成后，在其上搭设WDJ碗扣式多功能脚手架钢支架；根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书见下），垂直桥向底板处支架布置36×60cm共37排，翼板处布置18×120cm共19排；顺桥向等间距120cm布置19排。支架横杆竖
向间距120cm，支架底托下基础采用10×25cm方木，垂直于桥向布置，支架顶托垂直于桥向布置10×12.5cm的方木，支撑箱梁模板。
2支架和模板计算
由不同梁段（每跨分8段）的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架立杆和横杆的布置。根据本桥设计，体积含筋量>2%，故砼重按2600Kg/m3=2.60T/m3。
荷载组合
模板及其支架自重； 新浇筑钢筋混凝土自重；
施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载； 振捣混凝土时产生的荷载； 新浇筑混凝土对模板侧面的压力； 倾倒混凝土时产生的荷载。
其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。 模板、支架设计计算的荷载组合
组合荷载 模板类别 计算承载能力 梁模板的底板及支架 梁的侧面模板 A、B、C、D、G E、F 验算刚度 A、B、G F 1#段支架计算：因1#段砼方量最大，1#段若满足要求，其余各段均可满足。 荷载标准值
模板（钢模）每m2重量取0.5KN/m2；
每延米砼重量取q砼=28.42T/m；其中翼缘部分q=1.49×2.6=3.88T/m，腹板底顶板部分q=(32.78-1.49×3)/3×2.6=24.54T/m；
施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载取1.0KN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2（指对水平面模板的垂直荷载）； 其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。
荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构施工及验收规范》有关规定：恒载乘1.2，活载乘1.4。底模板用组合钢模板结构，其荷载设计值可乘0.85调整系数。各项荷载值调整为：
钢模板的自重0.425KN/m2； 每延米砼重量取q砼=34.104T/m； 施工人员等1.4KN/m2；
振捣混凝土时产生的荷载2.8KN/m2； 风、雪不考虑。 上部结构荷载及分布 每延米上部结构荷载：
P=0.425×20.00×0.1+34.104+1.4×20.00×0.1+2.8×20.00×0.1 =43.354T
根据箱梁砼的分布，对荷载进行分配： 翼板范围内荷载：P1=3.484T 底腹板范围内荷载：P2=36.386T 支架顶托所需木材的规格
W=5qL4/(384EI)，按规范要求，取木材容许挠度[W]=L/250；木材的E取A-3级，E=9
×103Mpa；惯性距I=bh3/12；
支架间距L=1.2m，底腹板范围内均布荷载q=24.257KN/m， 所以bh3=18192.75cm4, 取b=10cm，h=12.21cm； b=8cm，h=13.15cm；
所以，取木材规格为10×12.5cm或8×13.5cm均可。 所选木材剪应力验算按简支梁形式进行： 剪力V=qL/2=24.257×1.2/2=14.55KN 剪应力τ=V/A=14.55/(0.1×0.125)=1.164Mpa, 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa,τ<[τ], 所以，所选木材剪应力满足要求。 支架承载力验算
竖向间距1.2米的每根竖杆最大承载力pio=30KN；
1#段支架共有竖杆95根，其承载力Pmax=95×30=2850KN； 1#段箱梁荷载P0=43.354×3×10=1300.62KN；Pmax>P0。 底腹板范围内，每竖杆承重：
pi=36.386×0.6/13=1.679T=16.8KN pi=3.484×1.2/3=1.394T=13.9KN 由于支架为标准化生产的轮扣式支架，根据规定，此种搭设方式下，每根竖杆受力pi远小于pio，则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。
（建筑工程管理）施工组织案例 - 图文
